1、支座垫石简单的采用砂浆进行代替。

这样做的后果是容易造成支座底部支承力不够、或不均匀，使得砂浆破裂或支座受力不均，导致支座扭曲变形；

2、支座顶部钢板偏薄以及生锈严重。

这样的异常现象容易随着时间的增长，钢板锈蚀严重，导致支座受力不均或支座无法受力。

板式橡胶支座是一种新型桥梁支座。

它具有构造简单、加工制造容易、用钠过少、成本低廉、安装方便等优点。

目前在国内外桥梁工程上得到了广泛应用。

在中国，板式橡胶支座从1965年起出上海橡胶制品研究所、上海市政工程研究所和上海市政设计院等单位开始研制与试验，并先后在广东、上海、山东、广西、福建、江苏、浙江和安徽等地部分公路桥上使用。

全国#早使用板式橡胶支座的是广东肇庆的公路桥，至今已有25年的使用历史。

目前板式橡胶支座已成为国内公路与城市桥梁J-泛采用和深受欢迎的一种支座形式。

并于1988年制定/4公路桥梁板式橡胶支座技术条件》（JT3132.288），随后又相继制定了《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》（JT3132.1-88）和《公路桥梁板式橡胶支座力学性能检验规则》（JT3I32.3-90）等交通部标准.1994年修定颁布/4公路桥梁板式橡胶支座标准》（JT/T4--93），后来又修订为（JT/T4-2004）执行，为正确使用相大面积推广应用板式橡胶支座奠定了基础。

板式橡胶支座的外观质量主要是指各部件加上的外观尺寸及其公差配合，都必须满足有关纸及技术条件的要求。

板式橡胶支座位移超限板式橡胶支座位移超限是由厂设计及安装不当造成支座聚四氟乙烯板滑出不锈钢板板面范围。

板式橡胶支座转角超限是由于设计及安装不当造成支座转角超过相应荷载作用下#大的预期设计转角。

支座转角应由板式橡胶支座顶、底板之间的#大和#小间隙。

板式橡胶支座的设计在大量试验研究的基础上，板式橡胶支座的设计中应考虑下列参数：钢盆中橡胶的抗压允许应力为25MPa；聚凹氟乙烯板的抗压允许应力(平均应力)纯聚四氟乙烯为24MP山填充聚四氟乙烯(80％聚四氟乙烯十15％玻璃纤维十5％石墨)为36MPa；纯聚四氯乙烯加295硅脂为30MPa；支座钢件的允许应力为130MPa。

板式橡胶支座的外观质量主要是指各部件加上的外观尺寸及其公差配合，都必须满足有关纸及技术条件的要求。

板式橡胶支座的路基工程的特点为保证道路具有坚实而稳定的基础是路基工程的中心任务，实践证明，没有坚固、稳定的路基，就没有稳固的路面。

保证路基的强度与稳定性是保证路面强度和稳定性的先决条件，橡胶支座提高路基的强度和稳定性，可以适当减薄路面的结构厚度，从们使造价降低。

公路圆板式橡胶支座路基工程的特点可归纳为：橡胶支座工艺简单路基施工工程量大，耗费劳力多，涉及面较广，耗资也很大。

以平原、微丘区的三级公路为例，每公里的土石数量约8咖—16咖m3，山岭区、重丘区的三级公路每公里可达20咖—印咖m3以上。

公路圆板式橡胶支座一般公路路基修建投资约占公路总投资的25％。

45％，个别山区公路可达65％。

路基包括路堤与路堑，基本操作是挖、运、填，工序比较简单，但条件比较复杂，公路圆板式橡胶支座因而施工人法具有多样化，简单的工序中常常遇到极为复杂的技术和管理方面的新课题，让34个橡胶支座防震效果升级撑起一座大楼橡胶支座助智利建筑物抗震减灾近日，美国加利福尼亚大学圣迭戈分校用一台地震模拟器对一座5层楼24米高的模拟医院进行测试，这座建筑物事先安装了橡胶隔震支座，科研人员要测试隔震支座在地震中对建筑物的保护作用。

测试结果显示，模拟医院成功经受住了6.7级和8.8级的地震，大楼内的电梯、楼梯、柜子、手术床等医疗设备以及医疗器械只有表面损伤，橡胶隔震支座非常有效。

其实，这项技术并不是新发明，在2010年2月27日，智利发生8.8级强烈地震中就已被使用，当时智利国内安装了橡胶隔震支座的建筑物受地震影响非常小，而没有安装隔震支座的建筑物受损严重。

科研人员解释说，使用橡胶隔震支座相当于给建筑物穿了一双溜冰鞋，在地震发生时分解地面带来的晃动，从而保护建筑物不被损毁。

位于智利圣贝尔纳多的这家工厂就是橡胶隔震支座的生产厂家，支座的主要原料是橡胶和钢筋，成型的支座看上去像一个轮胎，根据不同类别分为不同尺寸。

由于这种支座在2010年智利大地震中的出色表现，现在这家工厂的生意非常好，来自国内外的定单源源不断。

而智利国内大部分建筑物尤其是医院都安装了这种隔震支座。

泰国政府橡胶库存上升至100，000吨周四（9月13日）泰国农业部部长表示说，泰国政府橡胶库存已上升至100，000吨，且预计后期将会继续上升，因政府随后很快将实施计划干预政策。

我们计划实施更多的政策干预措施稳定橡胶价格，因此橡胶库存预计将会更高，农业部部长说。

行业仍在筑底橡胶需求有望提振本周石化产品总体基本走平，波动幅度不大，上涨居前的主要是东南亚丁二烯(2.78%)、甲苯(2.56%)、环氧乙烷(2.52%)和丙酮(2.50%)；下跌居前的主要是NYMEX天然气(-3.93%)，SBS(-2.27%)和环氧丙烷(-2.24%)。

橡胶强势上扬市场人气聚集14日上海天然橡胶期货走势强劲，主力1301合约收24370元/吨，涨1090元。

盘面上，由于美联储宣布推出第三轮“定量宽松”计划，将以每个月400亿美元的速度购买更多的机构抵押贷款支持债券，大大提振人气，全球股市，期市涨声一片。

技术上沪胶反弹，短期强势。

建议偏多思路，短线操作，支撑有22800上移至23500一线。

城市桥梁支座问题多市政部门部署全面体检无锡市市政和园林局近日要求相关管养单位对所管辖桥梁的支座进行一次全面检查，检查中若发现支座剪切变形严重、错放、脱空等，要立即采取有效措施，确保桥梁安全运行。

从无锡市管桥梁情况来看，支座剪切变形、错放、脱空现象比较严重。

2010年和2011年，市管桥梁结构检测中共检查支座34540个。

其中，盆式橡胶支座3723个，发现剪切变形2个，支座局部脱空11个，支座错放5个。

板式橡胶支座30817个，发现剪切变形327个，支座脱空或局部脱空573个，支座缺失3个。

纵向活动QPZ盆式橡胶支座 代号为ZX；

多向活动支座 代号为DX；固定支座 代号为GD。

2.适用温度范围

常温型支座：适用于-25℃～+60℃;

耐寒型支座：适用于-40℃～+40℃代号为F。

3.技术性能

支座竖向转角≥40′

竖向承载力1000-50000KN共分28级，支座可承受的水平承载力为竖向的10%。

支座位移量可根据工程需要变更，定货时用户提出要求即可。

4.QPZ盆式橡胶支座构造特点：

活动支座不锈钢板和聚四氟乙烯滑动面采用硅脂润滑，可降低摩擦阻力。

纵向活动支座采用中间导向措施，能适应梁体旁弯变形的需要。

纵向活动支座中间导向，与目前国内普遍采用的槽形上支座板型式相比，不但 减少了重量，而且减少铸钢件数量。

QPZ盆式橡胶支座安装步骤及注意事项：

1、在支座设计安装位置处画出中心线，同时在支座顶、底板侧面上也标出中心线。

2、将地脚螺栓及地脚螺柱安装在支座顶、底板的螺孔内。

3、支座就位对中并调整水平后（要保证支座顶、底面水平，制作支撑面四角高差不得大于2mm），用环氧砂浆或高标号砂浆灌注地脚螺栓及支座底板垫层。待砂浆硬化后拆除调整支座水平用的垫块，并用环氧砂浆填满垫块位置。环氧砂浆要求灌注密实。

4、当支座采用焊接连接时，在支座顶、底板相应位置处预埋钢板，钢板材质应利于焊接，支座就位后用对称断续方式焊接。焊接时注意防止温度过高时对橡胶板、聚四氟乙烯的影响。焊接后要对焊接部位做防锈处理。

5、如T梁采用盆式支座，施工安装时在梁端应采取临时支撑措施，以防T梁倾斜。待两片梁间横隔板焊接成整体后，方可拆除临时支撑。

6、活动支座打开包装后要注意对聚四氟乙烯板和不锈钢滑板的保护，防止划伤和赃物粘附与不锈钢滑板与聚四氟乙烯滑板表面，并注意检查硅脂是否注满。

7、支座中心与主梁中心应重合或平行，纵向活动支座安装时，上下导向块必须保持平行，交叉角不得大于5′，纵向活动支座可根据设计需要在上下作板之间设置预偏值，并用位移指针定位。

8、活动支座安装就位后，应将上、下支座板之间临时定位，以防施工过程中发生错位。待梁体施工完成后，立即拆除临时定位附件。采用热切割拆除时必须采取隔热措施。

9、QPZ盆式橡胶支座在安装围板前，用棉纱将不锈钢滑动表面仔细擦拭干净，以防止灰尘侵入聚四氟乙烯滑板表面。

1、工法特点

1.1采用顺序施工法，支模、扎筋、预埋、浇筑、安装一气苛成。

1.2施工方法简单适用，施工速度快，节约工期。

1.3施工质量易控，下部连接钢板预埋准确及定位牢固是施工的关键。

1.4施工过程安全。不需要特别的安全措施，使用与相应部位适用的安全措施即可满足要求。

1.5不额外增加施工成本。

2、适用范围

工业与民用建筑工程中建筑隔震橡胶支座施工。

3、工艺原理

3.1 隔震原理

通过设置水平柔性隔震层可大大延长结构的水平基本周期，结构体系因“柔化”而隔离了地面的强烈震动，大幅降低上部结构的地震水平响应，使结构水平变形集中于隔震层，而结构从激烈的摆动变为缓慢的“平动”，使上部结构的层间位移大大减少，基本上处于弹性工作状态。这种技术不仅能在强地震中有效保护结构本身的安全，而且能保护结构的装修以及内部的仪器设备免遭损坏。

3.2 连接原理

隔震支座置于上、下支墩之间，上支墩与上部结构相连，下支墩与下部结构相连，隔震支座通过上、下连接钢板用高强螺栓与上、下支墩的预埋钢板连接。

4、操作要点

4.1 施工准备、测量放线

4.2施工前应组织各相关方参加图纸会审，重点检查支座上、下预埋钢板与上、下支墩中钢筋的关系。

4.3确定下支墩轴线、标高、顶面水平度测量方案。

4.4工长向相关工作班组进行技术交底，重点交待下支墩预埋钢板固定、预埋钢板及支座的成品保护和支座的安装工艺。

4.5确定支座及配件（包括预埋钢板）的供应商，#好由一个专业生产商统一供应。

5、隔震橡胶支座及配件进场检验

隔震橡胶支座运到现场后，第一是核查产品型号、产品合格证，第二是外观检查，主要观察支座侧面有无裂纹及损坏，测量连接钢板厚度、上下表面平行度，产品验收合格以后才能进行安装。

5.1下部支墩钢筋固定

下支墩钢筋固定前，应确认钢筋位置不与下预埋钢板锚脚冲突，钢筋顶标高满足下部预埋钢板。

5.2 钢板安装要求，固定方式如下：

下支墩外侧纵向筋与顶部四道箍筋点焊，纵向筋4大角焊接定位支撑铁件，固定下支座筋以免位移。

5.3安装下部连接钢板、校正、固定

连接钢板下部增设2道固定箍筋，与柱箍筋点焊连接，下部连接钢板表面标注中心定位十字线，安装时在下支墩四周模板上方架十字线控制，使预埋钢板十字线与控制线重合，用水平仪测量标高后，把下部连接钢板任一预埋螺栓点焊在定位箍筋上，用水平尺测平整度，满足要求就把下部连接钢板所有预埋螺栓同定位箍焊接。

5.4安装模板

下部连接钢板安装完毕后，经检测合格后再进行侧模安装、固定。

5.5 浇筑下支墩砼

浇筑砼前应将预埋螺栓露出端进行包裹保护，在浇筑砼时，严禁施工人员踩踏预埋钢板，也不容许振动器接触预埋钢板，以免预埋钢板的平整度、标高、轴线发生移位。浇筑过程中应随时测量预埋钢板标高、轴线、平整度。

5.6 安装隔震橡胶支座

1. 测量下支墩预埋钢板水平度偏差，测量隔震橡胶支座上、下表面平整度，附合要求后开始安装。

2. 用钢丝绳对称挂在隔震橡胶支座的对角螺栓洞口上，绳卡固定，吊起后保持平衡，慢慢移动，待隔震支座的连接钢板和下部连接钢板的四边全部对齐，并对齐四大角的预埋螺栓，然后放下，用水平尺测平整度，满足要求后拆除吊绳，分两次同步拧紧四角对称部位螺栓。如不满足要求，则对连接钢板进行局部打磨，直到满足要求为止。

5.7 安装上部预埋板

安装上部预埋板和安装隔震橡胶支座的方法一样，先测量平整度，平整度偏差在允许范围内，就把螺栓上紧，再用扭力扳手拧紧。安装完毕以后，对隔震支座顶面的水平度、标高、轴线再次复核并记录。

5.8 螺栓外露部分涂防锈漆两遍。

6、质量保证措施

6.1做好材料进场的检验工作：核对产品数量、规格型号等有无错误；检查每个产品有无贴“出厂合格证”；核对产品构件，如，螺杆等数量、型号有无错误。检查产品外观有无瑕疵，预埋件套筒与铁板焊接是否垂直、牢固。施工方材料员应按“产品清单”对照验收，确认无误后在“产品清单”上签字，并留存。

6.2 安装下部连接钢板

1. 技术负责人核查交底、工艺、质量要求。

2. 检查支座规格。

3. 检查定位措施。

4. 严格控制连接钢板的平面位置和标高的偏差。

6.3 灌注砼

灌注砼前，应将预埋螺栓露出部分用塑料布包裹严密。灌注砼后，尽快清洁下部连接钢板表面，解开塑料布并将螺栓上端清洗干净。

6.4安装隔震支座

1. 操作技工根据施工图检查核对隔震橡胶支座规格、型号有无放错。

2.上螺栓时应是同一支座四角对称部位螺栓同步旋紧。

3. 质检员检查测量隔震支座中心的平面位置与设计位置的偏差，不大于5mm。

4. 质检员检查测量隔震支座中心的标高与设计标高的偏差不大于5mm。

6.5 安装上部连接钢板

1. 操作技工检查核对钢板规格是否放错。

2. 上螺栓前支座连接板螺孔与预埋件螺孔应对正后，再行上螺栓，上螺栓时应是同一支座四角对称螺栓同步旋紧。

6.6 检查螺栓

检查上、下预埋件连接螺栓是否漏装，每个螺栓是否旋紧上到位。

6.7 施工后期观测

在工程主体及装饰施工阶段，应对隔震橡胶支座的竖向变形进行检查。隔震支座的竖向变形观测操作非常简单，可在隔震支座附近的上下连接部位四边分别弹一条水平线，量取这四组水平线之间的竖向距离并平均，观测从隔震支座的上部连接构件做完直至主体施工完成，每周观测一次，进行装修工程时，可每2到3周观测一次，直至工程完工，记录的竖向距离变化即为隔震支座的竖向变形。

7、资料管理

做好以下资料的收集及存档管理，以利于竣工验收：

1. 隔震层部件供货企业的合法性证明；

2. 隔震层部件出厂合格证书；

3. 隔震层部件的产品性能出厂检验报告；

4. 隐蔽工程验收记录；

5. 预埋件及隔震层部件的施工安装记录；

6. 隔震结构施工全过程中隔震支座竖向变形观测记录；

7. 隔震结构施工安装记录；

8. 含上部结构与周围固定物脱开距离的检查记录。

8、安全措施

8.1 施工人员进场由项目安全工程师对其进行安全技术交底。

8.2 施工现场正确佩戴安全帽。

8.3 吊装时吊臂下严禁站人。

8.4 吊装应由专业指挥工指挥。

8.5 隔震橡胶支座附近严禁堆放易燃易爆物品，施工现场禁止吸烟。

8.6 电焊工应持证上岗，电焊作业时应配备石棉被及ABC干粉灭火器，以防火灾。

9、环保措施

9.1 当日工作面完工后，应即时清扫施工时产生的垃圾及废料，并运至现场指定地点，统一清运处理，清扫时应将地面洒水防尘。

9.2 剩余材料应及时放回仓库，保持现场的干净卫生。

10、效益分析

10.1 经济效益

隔震技术是在不改变原建筑设计方案的同时，在上部结构与基础之间设置隔震层，实践证明，隔震体系一般可使结构水平地震加速度反应下降60%左右，让上部结构设防裂度降低1－2度，使建筑布置更加
灵活，还可减小上部结构的部分土建造价。按设计经验，隔震结构一般比非隔震结构造价可降低5%-7%。

10.2 社会效益

使用隔震橡胶支座的建筑在遭受高于本地区抗震设防烈度预估的罕遇地震时，应不致发生危及生命的破坏和丧失使用功能，其社会效益巨大。

球形支座具有承受竖向荷载和各向转动动能，按其水平向位移特性分类为：

A 、双向活动支座：具有多向位移性能，代号DX；

B 、单向活动支座：承受单向水平荷载，具有纵向位移性能，代号ZX；

C 、固定支座：承受各向水平荷载，各向均无位移，代号GD。

QZ球形支座结构型式

球型支座由上支座板（含不锈钢板）、球冠衬板、下支座板、平面聚四氟乙烯板、球面聚四氟乙烯板和防尘结构等组成。

QZ球形支座的技术性能

1 、支座反力（竖向承载力）分为16 级；1000 , 1500 , 2000 , 2500 , 3000 , 4000 , 5000 , 6000 , 7000 , 8000 , 9000 和10000 , 12500 , 15000,17500 , 20000KN 。

2 、支座设计转角θ分为0.01 、0.015 和0.02rad （根据需要可增大）。

3 、支座设计位移量

顺桥向：1000 一2500KN e＝士50 和士100mm ；

3000 一10000KN e＝士50 、土100mm 和士150mm ；

横桥向（GX 多向活动支座）e＝土20mm

设计位移量根据工程需要可进行变更。

4 、支座设计摩擦系数在聚四氟乙烯板有硅脂润滑条件下，应力为30Mpa 左右时，取值如下：常温（-25 ℃ ~＋60 ℃ ）0 .03 低温（-40 ℃ ~＋40 ℃ ）0.05。

5 、支座可承受的水平力：

纵向活动支座（ZX ）横桥向水平力为支座反力的10%

固定支座（GD）承受水平力为支座反力的10%。

QZ球形支座的安装细则

采用本系列支座时，桥梁梁体及墩台支承部位的混凝土标号不得低于C35，特殊情况需征得设计单位同意。安装QZ球形支座及地脚螺：在下支座析四角用钢楔块调整支座水平，并使下支座底面高出桥墩顶面20-50mm，找正支座纵、横向中线位置，使之符合设计要求。用环氧砂浆灌注地脚螺栓孔及支座底面垫层。环氧砂浆硬化后，拆除支座四角临时钢楔块，并用环氧砂浆填满抽出的楔块的位置。必要时支座与梁体及墩台也可采用和预埋钢板焊接的连接方式，当支座与梁体及墩台采用焊接连接时，应先将支座准确定位后，用间断焊接上、下支座板与梁体及墩台预埋钢板焊接，焊接时应防止烧伤支座及混凝土。

QZ球形支座安装高度应符合设计，要保证支座支承平面的水平及平整，支座支承面四角高差不得大于2mm。上下连接板在梁体安装完成后予以拆除，以防约束梁体的正常转动，然后及时安装活动支座的橡胶防尘置。QZ球形支座出厂时，应由生产厂家将支座调平，并拧紧链接螺栓以防止支座在安装过程中发生转动和倾覆。支座可根据设计需要预设转角及位移，但用户应在订货时提出预设及位移量的要求，由生产厂家在装配时，预先调整好。

一、抗拔球铰支座的主要技术性能 

1、能名承受竖向载荷；

2、具备相当的抗竖向拔力的性能，保证竖向受拔时上下结构不脱节，且能正常转角；

3、具备抗水平剪力的性能，保证水平受力时不脱落；

4、可满足水平位移要求；

5、可满足万向转动，万向承载；

6、支座材质为合金铸钢，充分满足工程寿命年限。

二、抗拔球铰支座设计依据

1、建筑设计规范：GB50017-2003《钢结构设计规范》；

2、国家标准：GB/T17955-2009《桥梁球型支座》；

3、交通标准：JTGD62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》；

4、建筑设计规范：GB5001-2001《建筑抗震设计规范》。

三、抗拔球铰支座设计参数

1、支座竖向压力分为300KN、500KN、1000KN、1500KN、2000KN、2500KN、3000KN、4000KN、5000KN、6000KN、7000KN、8000KN、9000KN、10000KN.

2、支座竖向抗拔力取其竖向荷载的50%内；

3、支座水平抗剪力取竖向荷载的30%~40%；

4、设计转角为0.02rad，也可根据实际情况在0.02~0.08rad范围内做相应设计；

5、位移型支座根据其位移形式不同将其相应位移量设为±60~±100，也可根据实际需求设计；

6、支座滑动摩擦系数u≤0.03（-25°C~+60°C）。

一、LYQZ垃压球型支座的主要技术性能：

1、可承受竖向载荷；

2、具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、具有抗水平力的性能，保证水平地震时结构不脱落；

4、可适应径向、环向的位移要求；

5、可适应任意方向的转角要求；

6、减震支座具有良好的减震性能；

7、支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在上、下结构的反力比较均匀；

8、支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座的影响，使用寿命长。

二、LYQZ垃压球型支座技术参数

1、支座竖向承载力分为300KN10000KN十四个级别；

2、支座的抗水平力为竖向承载力的20％；

3、设计转角为0.08rad（可根据用户要求另行设计）

4、支座的径向位移量20mm-50mm，环向位移量60mm-100mm；

注：以上技术要求均可根据客户要求设计生产

三、垃压球型支座选用时应注意的事项：

1、选用支座时应注意承载力的大小、竖向拉力的大小、水平力的大小，并注意位移量和转角，

2、选用支座时应注意支座的类型，即双向活动型、单向活动型、固定型。

3、减震支座的约束方向都给以位移和刚度，是为了工程减震的需要。

一、抗震球铰支座特点

1、抗震球型钢支座可万向转动、万向承载、能很好的满足上部结构各种荷载（如恒载、活载、风、地震力等）所产生的反力的传递、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、安全可靠。

2、抗震球铰支座要承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机地震力的作用下，只要上、下结构本身不破坏，因此种支座存在就不会发生落梁、落架等灾难性后果（一般来说，支座是个薄弱环节，在强
大的地震力作用下，极易发生落梁和落架，而此种支座的强度和延性均高于结构本身），故特别适用于高烈度地震区的设防、具备能抗地震烈度9级的能力。

3、抗震球铰支座通过球面传力，受力面积大，并采用几种材料的优化组合，故与其他铰结构支座相比（摇摆支座、辊轴支座），其体积和高度均大减少，重量轻，便于安装，并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

抗震球铰支座的优点：

选用防老化橡胶传递力,不只起到减振的效果,同时能满意弯距发生的转角。可万向承载,即可接受压力,拔力和恣意方向的剪力。 可万向滚动,以开释恣意方向的弯距。支座外外表选用耐海洋大气、抗紫外线防腐处理,从而确保了支座在60年内不会影响使用。选用PTEF制品,其摩擦系数很小,不老化,耐低温可达-150℃,确保了支座滑移的灵活性及在冰冷区域的应用。抗震球铰支座反力集中、明确、不随转角而发生变化。

抗震球铰支座的特性

1、此种支座选用面接触，接触面大、压强低，传力均匀，故体积小，用钢量小。

2、体积小、高度低，其力学核算简图与总体核算简图相一致，不会造成或减少力学核算模型与实践结构的误差。

3、可万向承载，即可接受压力、拔力、恣意方向的剪力，力的巨细可根据要求规划。一般系列化产品为500~80000KN。（在接连梁桥、曲线桥、大型网架四角处以及施工时发生的暂时荷载，支座会发生
拔力，其它类型支座均不能接受过大的拔力和剪力）。

4、可万向滚动，内部是球饺，故可万向滚动。转角巨细可按工程要求规划，支座滚动可一般为（0.02~0.05）rad(弧度)。此项功能适合于宽桥、坡道桥（斜面桥）和空间结构。
抗震球铰支座是依据中华人民共和国交通行业标准《球形支座技术条件（GB/T17955-2009）及建筑抗震设计规范（GB50011-2001）钢结构设计规范（GB50017-2003），经详细的静力学、动力学分析研制而成的新型抗震减振钢支座。抗震减振支座结构更加合理，性能更加可靠，使用寿命更长。

抗震球铰支座包括固定支座、单向、双向三种型式，22个等级，其水平承载力、竖直方向拔力及支座的整体强度均比普通支座有大幅度提高。该系列支座采用弹性减振元件，当水平力大到一定程度后，减振弹簧开始发生弹性变形实现缓冲作用。当结构 发生转角时，球芯产生转动 ，释放上部结构产生的转矩。地震时，刚性抗震措施和柔性减振措施同时发生作用，以抵御巨大的地震输入能量，这样既能保证桥梁上、下结构合理相对位移，减小地震力的放大系数，又使结构保持统一性。该支座可抵御8-11度地震，对高烈度地震区尤其直下型地震区的工程结构有良好的抗震减振作用。

铅芯抗震支座的基本性能

1、铅阻尼器的能量吸收能力

橡胶本身是一种易拉压变形的材料,单独做成支座加力后变形巨大。工程用橡胶支座是由薄钢板与薄橡胶层叠组成,钢板对橡胶竖向变形有约束作用,竖向压缩刚度非常高,但与天然橡胶支座一样,LRB支座拉伸刚度较低,约为压缩刚度的1/7～1/10。

2、支座的水平变形能力

钢板约束橡胶的竖向变形但对其水平变形没有影响。同时铅芯能够很好地追随支座变形,吸收地震能量。Y4Q支座水平性能稳定Y4Q支座由于铅芯的存在,能够限制支座的水平变形,如下图所示,装有Y4Q支座的隔震结构的水平变形要比装有无铅支座的小(不考虑外加阻尼作用下)。

3、支座的工作特点

铅芯抗震支座通过铅芯的大小来调整阻尼的大小。铅芯直径增大后,屈服力变大,阻尼量增加,但中心孔过大也会给支座的性能带来不良影响。

4、支座的耐久性

日本等国家的工程调查表明,LRB支座与RB支座基本一致,隔震橡胶即使在使用100年后,其内部橡胶依然完好。有调查显示,LRB支座使用10年后,其特性基本保持不变,并预测出60年后其性能仅会下降3%

5、铅芯抗震支座的基本力学性能

铅芯抗震支座的滞回性能可用下图的双线型模型表示。其中细实线为橡胶支座的滞回特性。LRB支座的水平特性是与图示的橡胶部分与铅芯部分水平性能叠加而成,如图粗实线所示。铅芯橡胶支座在剪切变形为250%能表现出稳定的双线型滞回特性。

Y4Q铅芯隔震支座检查和维护

1、支座使用期间应每年定期进行一-次检查及维护；

2、松动螺栓，检查螺栓有无剪断，清洁上油以免锈死，然后重新紧固；

3、逐个记录支座位移量，检查相对位移是否均匀；

4、做橡胶霜震竖向变形观测；

5、对钢件脱漆生锈处应重新油漆；

6、清扫垫石周围的杂物及灰尘。

Y4Q铅芯隔震支座的优点

建筑隔震橡胶支座除了本身的隔震力学性能满足抗震设计及使用要求外，还具备以下优点：

一是Y4Q铅芯隔震支座建筑隔震橡胶支座耐久性好，抗低周期疲劳性能、抗热空气老化、抗臭氧老化、耐酸性、耐水性均较好，其寿命可达80～100年，期间的隔震力学性能不会发生明显变化，也就是说在80年之内不会影响使用，可见，与建筑物具有同等寿命。

二是Y4Q铅芯隔震支座具有足够的安全储备，水平变形250%不会影响使用，另外具有足够竖向承载力保证稳定的支撑建筑物（如图CJ-3），建筑隔震橡胶支座结构中的隔震层具有稳定的弹性复位功能，能在多次地震中自动瞬时复位。这是摩擦滑移隔震体系所完全不能相比的。

三是Y4Q铅芯隔震支座设计及施工方便。因建筑隔震橡胶支座的设计与配方科学合理，与传统的抗震结构相比，上部结构的地震反应减小到前者的1/4～1/8左右，安全可靠度大大提高，建筑的设防目标一般可以提高一个设防等级；传统的设防目标是“小震不坏，中震可修，大震不倒”，而隔震建筑能做到“小震不坏，中震不坏或轻度不坏，大震不丧失使用功能，”其潜在的经济效益和社会效益是十分可观，按施工经验，隔震结构一般比非隔震结构造价降低7%～15%。

减隔震设计

1、减隔震原理

图 ４（ａ）为结构的加速度反应谱，由图可知结构随着周期的延长其地震反应加速度能够得到有效的降低；而由图 ４（ｂ）知，随着结构自振周期的增加，结构位移也同时增加，为了减小结构的位移可以采用增加结构阻尼的方式，从而#终减小地震对结构整体的影响。 

减隔震的设计原理是：

1）增加结构的柔性以延长结构的自振周期，减小由地震所产生的地震荷载；

2）增加结构的阻尼，以减小随着结构自振周期的延长而增加的位移。

2、常用桥梁减隔震支座模型模拟

目前应用较为广泛的为铅芯橡胶支座、摩擦摆式支座与高阻尼橡胶支座，其中铅芯橡胶支座是在普通橡胶支座的中部或中心竖直地压入铅芯，利用铅芯在地震作用中的弹塑性性能来达到耗散地震能量的效果。 由于铅的屈服应力较低，并在塑性变形条件下具有较好的耗能特性，被视为一种良好的阻尼器。 铅芯橡胶支座具有较好的滞洄特性，其初始剪切刚度可以达到板式橡胶支座刚度的10倍以上，其屈服后的刚度接近板式橡胶支座的剪切刚度。 基于铅芯橡胶支座的滞洄曲线近似的接近双线性行为，可用双线性模型模拟，其滞洄曲线见图5；而板式橡胶支座或活动盆式橡胶支座屈服后并不具备良好的可塑性，其滞洄曲线模型见图6。

铅芯隔震支座性能

能够改善结构在地震作用下的影响，减小了上部结构传给桥墩的力。 可以看出，顺桥向在非固定墩处采用铅芯支座的内力要大于盆式支座，而在固定墩处盆式支座内力明显大于铅芯橡胶支座。 顺桥向在
固定墩处弯矩、剪力减小约80％，在非固定墩弯矩增加60％ ～70％，剪力增加50％ ～65％，轴力在顺桥型全部墩均有减小，其范围为12％ ～37％。 横桥向在全墩均减小，弯矩减小67％ ～76％，剪力减小65％ ～76％，轴力减小16％ ～36％。导致此结果的主要原因是采用盆式支座时，４号墩为固定墩。 在地震作用下固定墩承受了大部分的惯性力，这样相应减小了其他非固定墩的受力。 而铅芯橡胶支座是由所有桥墩较均匀地分担全部的惯性力，这可以从图 中铅芯支座内力平稳增长的趋势得到很好的解释，与采用盆式支座出现较大幅度的波动有很明显的对比。 同时，经计算2种不同支座形式在地震作用下总的内力值基本一致。 横桥向由于2种支座均固定，没有出现顺桥向的幅值波动，但是从受力来看采用铅芯橡胶支座可以极大改善结构的受力情况。

通过比较分析，铅芯橡胶支座较盆式橡胶支座而言，其可以较大地改善结构的受力性能。

1、铅芯隔震支座可以延长结构在地震作用下的振动周期，增大结构的延性。 其在延长桥梁自振周期的同时还能有效地吸收地震的能量，从而达到减震的目的。

2、铅芯隔震支座能够改善结构在地震作用下的影响，减小上部结构传给桥墩的力。 在固定墩处盆式支座受力明显大于铅芯橡胶支座，弯矩约为铅芯橡胶支座受力的4.9倍、剪力约为5.1倍。 顺桥向在固定墩处弯矩、剪力减小约80％，轴力减小36％，在非固定墩弯矩增加60％ ～70％，剪力增加50％ ～65％，轴力减小12％ ～37％。 横桥向在全墩均减小，弯矩减小67％ ～76％，剪力减小65％ ～76％，轴力减小16％ ～36％。

3、主梁梁端位移，铅芯支座大于盆式支座。 主梁左右两端位移在横桥向平均增加约200％；顺桥向平均增加约20％。

基于以上的分析，铅芯隔震支座能有效改善连续梁桥各墩的受力状况，隔震效果明显。 在高烈度区的连续梁桥建议优先采用铅芯隔震支座。

本文以某跨线桥梁引桥(3×简支变连续组合小箱梁)第二联和第四联为例，分别选取承载力相当的铅芯减震支座和板式橡胶减震支座进行抗震分析。

对比分析：高墩较矮墩自振周期长；矮墩采用板式橡胶支座时，自振周期为0．707 s，接近桥梁特征周期(0．65 S)；采用铅芯减震支座时，桥梁自振周期明显变长，矮墩自振周期变化幅度较高墩大。

对比分析：同一联中，矮墩地震力较大；采用铅芯橡胶支座时，矮墩和高墩的地震力相当；采用铅芯橡胶支座时，地震力明显减小，矮墩地震力变化幅度较高墩大。

桥墩较矮，桥梁下部结构刚度较大时，采用铅芯减震支座能够明显延长结构自振周期，减小地震力，保证在强震作用下桥墩立柱处于弹性；桥墩较高，桥梁下部结构刚度不大时，采用铅芯橡胶支座后，桥梁自振周期变化不及矮墩，但地震力有明显的变化，能够改善桥墩立柱受力。

铅芯减震支座能够提供地震状况下的耗能能力，但是造价略高，且在现场安装工作较板式橡胶减震支座复杂。桥梁设计工作中，应结合桥梁抗震设防标准，根据工程实际需要合理选用铅芯减震支座和板式橡胶减震支座。

本支座的技术方案是这样实现的：一种公路桥梁抗震支座，包括底座，所述的底座是上部带有开口的空腔结构，在底座内部底面上同定安装多方位避震垫，多方位避震垫上方的底座内部固定安装有减震座，减震座的中心部位固定安装有桥梁支柱，桥梁支柱外部套装有平衡套圈，平衡套圈与底座的上部开口部位之间设置有横向减震垫。

抗震支座的平衡套圈和桥梁支柱之间固定安装有横向支撑装置，所述的桥梁支柱为圆柱形结构，所述的平衡套圈为圆柱形结构，横向支撑装置至少为两层，每层横向支撑装置均是由至少三片横向支撑片组成的，横向支撑片的一侧与平衡套圈的内壁固定连接，横向支撑片的另一侧与桥梁支柱的外壁固定连接。所述的底座是上部带有开口的圆柱形空腔结构，所述的减震座为圆台状结构，减震座的直径不大于底座内腔的直径，底座上部开口为圆形，该圆形上部开口的直径小于减震座的直径。所述的横向减震垫是采用橡胶垫制成的圆环状结构，横向减震垫的外侧与底座同定连接，横向减震垫的内侧与平衡套圈的外壁固定连接。

抗震支座的多方位避震垫是采用橡胶垫制成的形状为梯形圆台状结构，多方位避震垫的底端直径大于顶端直径，多方位避震垫的底端固定安装在底座的底面上，多方位避震垫的顶端与减震座的底面固定连接。抗震支座具有如下的积极效果：结构简单，操作方便，底座是上部带有开口的空腔结构，在底座内部底面上固定安装多方位避震垫，多方位避震垫上方的底座内部固定安装有减震座，减震座的中心部位固定安装有桥梁支柱，桥梁支柱外部套装有平衡套圈，平衡套圈与底座的上部开口部位之间设置有横向减震垫，利用多方位避震垫和横向减震垫来消减地震时带来的横向或者切面或者纵向的振动，避免桥体收到损坏，通过桥梁支柱的避震作用对桥体进行有效的保护。

抗震支座利用多方位避震垫3和横向减震垫5来消减地震时带来的横向或者切面或者纵向的振动，避免桥体收到损坏，通过桥梁支柱的避震作用对桥体进行有效的保护，并且设置平衡套圈4套装在桥梁支柱6外部，平衡套圈4和桥梁支柱6焊接横向支撑片7，增大底部支撑面积，有效的增强了减震的效果。

设置减隔震支座是一种简便、经济、先进的工程抗震手段；理想的减隔震支座需具备：在较低的水平力作用下，具有较高的初始刚度，变形很小；在地震作用下，支座屈服，在变形的过程中消耗地震能量，延长结构周期。铅芯橡胶支座是在分层橡胶支座中部插入铅芯而形成的隔震装置，它具有良好的力学特性，具有较低的屈服剪力(约为10MPa)和足够高的初始剪切刚度(G约为130MPa)，具有理想的弹塑性性能，且对于塑性循环具有很好的耐疲劳性能。它能够提供地震状况下的耗能能力和静力荷载作用下所需的支座刚度。但是其造价高，且在现场安装工作复杂，桥梁施T完成后养护或更换难度较大。

全桥考虑下部结构一上部结构的共同协同工作抵抗纵、横桥向地震作用。根据《公路桥梁铅芯隔震橡胶支座》(JT厂r822—2011)附录A的支座特性，采用一般连接中得“铅芯橡胶支座隔震装置”模拟铅芯橡胶支座的性能；根据《公路桥梁抗震设计细则》的6.3.7条计算板式橡胶支座刚度，采用弹性连接模拟板式橡胶支座的性能；用m法计算得到单桩刚度，对承台底进行弹性约束。全桥模型见图2、图3。

高墩较矮墩自振周期长；矮墩采用板式橡胶支座时，自振周期为0.707s，接近桥梁特征周期(0.65S)；采用铅芯橡胶支座时，桥梁自振周期明显变长，矮墩自振周期变化幅度较高墩大。同一联中，矮墩地震力较大；采用铅芯橡胶支座时，矮墩和高墩的地震力相当；采用铅芯橡胶支座时，地震力明显减小，矮墩地震力变化幅度较高墩大。附加截面在正常使用阶段长期效应组合下，上下缘未出现拉应力，#小正应力为：0.21MPa；短期效应组合下，#大拉应力为：一1.46MPa，#大主拉应力为：一1.46MPa；标准值组合下，#大压应力为：8.68MPa，#大主压应力为：8.72MPa。

钢束#大应力验算

正常使用极限状态荷载作用下，箱梁预应力钢束#大拉应力为：1185MPa，容许#大拉应力为：0.65×1860=1209(MPa)，满足规范要求。

主梁刚度计算

可变作用下截面的#大挠度允许值为：两边跨：L/600=32500/600=54.2(mm)(其中L为计算跨径)。根据计算结果表明，活载作用下边跨跨中节点竖向#大向下位移为：9.1眦Il，#大向上位移为：3.7mm。9.1+3.7=12.8(mm)<54.2mm，满足要求。

若采用板式橡胶支座，P9、P10墩地震作用下柱底#大组合弯矩M=13050(kN·n1)，对比桥墩屈服曲率曲线可知：墩柱已处于屈服阶段。桥墩立柱塑性铰区域斜截面抗剪强度设计值V=书(V。+V。)=2960(kN)>V。；故桥墩立柱满足能力保护构件的要求。若采用铅芯橡胶支座，桥墩立柱内力明显变小，则也能满足规范要求。

桥墩较矮，桥梁下部结构刚度较大时，采用铅芯橡胶支座能够明显延长结构自振周期，减小地震力，保证在强震作用下桥墩立柱处于弹性；桥墩较高，桥梁下部结构刚度不大时，采用铅芯橡胶支座后，桥梁自振周期变化不及矮墩，但地震力有明显的变化，能够改善桥墩立柱受力。

铅芯橡胶支座能够提供地震状况下的耗能能力，但是造价略高，且在现场安装工作较板式橡胶支座复杂。桥梁设计工作中，应结合桥梁抗震设防标准，根据工程实际需要合理选用铅芯橡胶支座和板式橡胶支座。

一、支承垫石的设置

为了保证安装QZ球型支座的施工质量，以及调整、观察和更换支座的方便，不管是采用现浇梁法还是预制梁法施工，不管安装何种类型的球型支座；在墩台顶设置支承垫石都是必需的。

1、支承垫石的平面大小应能承受上部构造荷载为宜，一般长度和宽度都比球型支座的下钢板大200mm以上。垫石高度应大于60mm，以保证从梁底到墩台顶面有足够的空间高度，用来安放千斤顶，供支座调换时使用。垫石四周做成坡面，以防积水。

2、支承垫石内应布钢筋网，竖向钢筋应与墩台内钢筋焊接牢固。浇筑垫石用的水泥标号不低于C40号，垫石混凝土顶面预先用水平尺校准，力求平整而清洁。

二、QZ球型支座整套安装

1、现浇梁的安装

A、桥墩支承垫石应预留地脚螺栓孔，孔的尺寸应大于或等于三倍地脚螺栓的直径，深度稍大于地脚螺栓的长度。

B、在桥墩支承垫石上按设计图标出支座位置中心线。

C、QZ球型支座产品出厂时是对中组装的（即支座是对称的），对于单向或双向活动支座，应根据安装时的气候温度按要求预设偏移量，然后用四块钢板连接牢固。

D、整体吊装支座，将地脚螺栓穿过支座底板的螺栓孔后扭上螺母，其外露螺杆高度不得大于螺母的厚度。找正纵、横向设计中心位置就位，使地脚螺栓插入垫石预留螺栓孔内，用四块钢楔块调整支座水
平至设计标高，支座的四角高差不得大于2mm，并使支座底板高出垫石顶面20~50mm。

E、用环氧砂浆或无收缩砂浆灌注预留螺栓孔及支座底板垫层，待砂浆硬化后拆除四块钢锲块，并用砂浆填满空位，砂浆要求灌注密实。

F、将支座顶板穿过地脚螺栓后扭上螺母（其外露螺杆高度不得大于螺母的厚度），作为现浇梁模板的一部分进行浇注。为防止漏浆，可在顶板与模板之间四周空隙处用纱布或软木板填充。以后拆除模板
时再除去。

G、现浇梁体形成整体并达到设计强度后，在张拉梁体预应力之前，拆除四块连接钢板，以免梁体的正常转动和位移受到约束。

H、对于活动支座，用酒精或丙酮清洁不锈钢表面，安装围板。

2、QZ球型支座预制梁的安装

A、B、C、D、E与现浇梁的安装一致。

F、预制梁上不易预留地脚螺栓孔，可以预埋钢板，预埋钢板的长度和宽度都比球型支座顶板大200mm以上，预埋钢板顶应焊接足够多的锚固钢筋并钻适当数目的排气孔。

G、吊装预制梁就位，落梁时应平稳准确。采用对称断续焊接方式把预埋钢板与支座顶板焊接牢固，采取降温措施，防止支座顶板过热而损坏聚四氟乙烯板和硅脂。

H、拆除四块连接钢板，用酒精或丙酮清洁不锈钢板表面，安装围板。

三、QZ球型支座的检查和维护

1、QZ球型支座使用期间应每年定期进行一次检查及维护。

2、松动螺母，检查螺栓有无剪断，清洁上油以免锈死，然后重新紧固。

3、逐个记录支座位移量，检查相对位移是否均匀。

4、对钢件脱漆生锈处应重新油漆。

5、清扫垫石周围的杂物及灰尘，用酒精或丙酮清洁不锈钢表面。

6、定点检查支座高度变化，以便校核聚四氟乙烯板的磨损情况，当支座高度变化超过3mm时，应仔细检查聚四氟乙烯板的外露情况，确定是否该更换聚四氟乙烯板。

隔震的英文原词就是：“base-isolated”,可以看出，基底隔震是#为经典的选择，也是绝大多数情况下的方法。

我国的早期隔震工程几乎全部都是基底隔震，随着隔震技术的不断推广，高层建筑、带地下室的建筑为隔震层带来了更多的选择。

这种情况下地下室本身就是隔震层，地下室顶板即隔震层楼板，#大限度地利用了建筑本身需要的结构。

经济实用模式

由于层高较高，一般从使用方便考虑均设置高下支墩的隔震方式，笔者还没有见过高上支墩的工程。这种情况的案例比较多，典型的如云南东川的泰隆酒店，它的下支墩不仅高，而且还有长短不一的情况出现。经济实用模式的主要问题是多数情况下建筑允许的下支墩尺寸有限，实际上很难全面满足工程要求，高而细的悬臂下支墩看上去像人在踩高跷，有点悬，也有工程在下支墩顶面做拉梁，把各个悬臂下支墩连接成一个整体的空框架，虽然改善了受力，但会影响地下室净高。

高下支墩的设计在实际工程中检修、更换隔震支座都成为不可能。这种方法因为隔震层有使用功能，隔震支座的防火设计就不能忽略，而且，也因为可使用，隔震层被改造的几率就比较大，后期维护需要加以重视。

这种方式只适用于地下室和主楼平面基本一致的情况，如果地下室扩大较多，主楼范围以外的隔震垫实际上只隔了一个地下室顶板，从经济上和技术上都显得不适宜。还有一个问题是因为隔震沟、隔震缝等构造的存在，结构不能完全封闭，这样的隔震地下室不能作为人防地下室使用，能否通过战时加固等手段来解决呢？可能需要和人防管理部门的沟通协调。地震和战争理论上也有极小的概率同时发生，这已经超出结构工程师正常考虑的范围。

1.2三明治模式

隔震层设置在地下室以上，上部结构以下。这也是笔者自己偏爱的。上、下两个完整的刚体，中间是柔性的隔震层，结构概念清晰明确，隔震构造比较容易实现并保持功能，当然到达地下室的电梯和楼梯还是要小小麻烦一下。电梯井筒多采用从隔震层以上下挂，如果是多层地下室，下挂的高度可能会达到十几米，如在建的北京新机场。为避免过大的下挂难度，也有在电梯井筒体下面设置橡胶支座或滑板支座的，仅考虑其竖向承载作用和可变形能力。楼梯需要在隔震层相应的位置结构分断，容易忽略的是，相应的扶手栏杆也需要分断。

云南昆明的摩根道项目，在一个完整地下室上面有数栋多层隔震建筑，就选择了三明治模式。

由于隔震层一般没有检修以外的其他使用功能，支座全在主楼范围布置时，隔震效率#高；有些地方规定地下室顶面覆土必须n米以上才算绿化率，正好有助于解决本方案的室内外高差问题；略感头痛的是地下室的结构设计，如果按规范“隔震层以下结构云云”，用罕遇地震水平控制，在高烈度区就困难较大，有些工程对此打了折扣，也是被逼无奈。考虑地下室的使用，一般不宜直接将下支墩等截面延伸到地下室，可通过在地下室顶面设柱帽进行过渡转换，使地下室柱截面不致过大，相关的计算和构造需要认真考量。

1.3建筑师模式

隔震层在地下室以下！之所以称为建筑师模式，是因为它#受建筑师欢迎！建筑师可以省去很多的麻烦，相较其他选择结构工程师的工作也要轻松一些。对于主体设计与隔震设计分工的情况，选择建筑师模式就很合适，基本上各干各的，免除了不少隔震构造。

昆明的规划展览馆就是采用建筑师模式。建筑师和上部结构工程师几乎可以按非隔震项目做设计了。只是地下部分头疼，要给建筑整个加一个套，周边形成永久的悬臂挡墙。基坑开挖深度也会加深，如果是软土区多层地下室结构，则这个压力就比较大，有些工程不得不设置一道厚度达到900mm的钢筋混凝土挡墙。如果地下室平面尺寸太大，远超过主楼范围，这个选择也不合适。此方案在一定程度上检修和更换隔震支座的难度也有增大。人防方面也有其特点，地下室六面理论上全成临空墙了，和前面一样，也许需要研究战时加固的问题，不可能直接把隔震沟填了，并不是担心战争的时候还有地震，而是战争结束后还得把土掏出来。其实这个方案还有一个意外的好处，主体结构地下室不用防水了！因为全部通过隔震间歇和土体完全隔离了，顶面覆土除外。

1.4空中楼阁模式

空中楼阁模式即为层间隔震，在隔震结构中属于“高大上”，但其实在国内出现很早，北京的通惠家园就是经典案例，它是在车辆段上搞开发，相当于在工业厂房顶上再盖高层住宅，而且是很多单体结构，可想见其难度和挑战。

近年来国内建成的层间隔震比较知名的有宿迁苏豪广场：大底盘多层商场上面的两栋高层住宅通过商场层顶面的层间隔震，商场层顶面的层间隔震起到了转换层的作用，同时也是设备管道的过渡层。

这种选择多数是出于无奈，由于建筑功能的上下无法兼容而进行了“切换”，就如同两幢建筑硬性叠加在一起。如果下盘的刚度不够，似乎有振型相互激励的负面可能。

空中楼阁的代价不小，下部被普遍理解为隔震层以下结构，其抗震性能要求提高很多。

1.5自由式

其实很多时候隔震层同时也是转换层，比如剪力墙住宅隔震结构，墙体的二维平面受力#终需要传递到上支墩成为一维点受力，由此再加上一点想象力，就可以得到自由式。

自由式

这就是隔震支座自由布置，上部结构自由布置，地下室或下部结构自由布置！通过上、下两块坚强的厚板，中间是无数小型隔震垫，或者一块巨大的“隔震毯”取代传统支墩和转换层，赋予结构极度的自由！梦寐以求的自由！

2结语

随着工程技术的进步以及设计师想象力的延伸，未来还可能出现多级隔震、底盘上部分隔震等各种组合，为结构设计带来新的挑战，但万变不离其宗，在任何情况下，隔震功能的有效实现和持续实现是永恒的基点。

附记

近日有与同行探讨某隔震方案，说起一个新的问题，《建筑工程建筑面积计算规范》（gb/t50353-2013)规定：结构层高在2.20m及以上者计算全面积，结构层高不足2.20m的计算1/2面积。本条规定主要是针对坡地建筑，但有些地方的建设主管部门理解较为生硬，要求对独立的、除检修以外并无使用功能的隔震层也套用本条文，导致如果采用隔震技术建筑面积会增加的情况出现，使项目遭遇困境，这本是不该发生的故事。

隔震技术是在基础结构与上部结构之间设置隔震层，使上部结构与地震动绝缘，从而保护上部结构不受地震破坏。目前，隔震层通常由橡胶支座和阻尼装置构成，一般设置在基础与上部结构之间，这种技术又称基础隔震技术。

隔震橡胶支座由多层橡胶和多层钢板交替叠置组合而成，对应不同建筑，桥梁的要求，隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构，制造工艺和配方设计，以满足所需要的垂直钢度，侧向变形，阻尼，耐久性，倾覆提离等性能要求，并保证具有不少于60年的使用寿命。云南隔震橡胶支座按不同的叠层结构制造工艺和配方设计，其中上连结盖板连接隔震装置与建筑物上部结构；下连结盖板连接隔震装置与建筑物基础，以传递水平剪力。夹层钢板与橡胶紧密结合，不仅提高了支座竖向承载力，又具有较大的水平变形能力和耐反复荷载疲劳的能力。

隔震技术隔震的原理

隔震结构利用隔震层的较小水平刚度使结构的自振周期远离场地周期，避免共振。隔震层相对基础与上部结构柔性好，地震时，结构变形集中在隔震层部位，地震能量大部分被隔震层吸收，从而保护上部结构的安全。

隔震技术的减震效果如何？

隔震结构强震观测与振动台试验均表明，采用隔震技术的结构在强震作用下其地震反应只有传统抗震结构的1/6~1/3。强震作用下，隔震结构能够很好地保证自身安全。

隔震结构的典型优越性有哪些

(1)明显有效地减轻结构的地震反应

(2)确保结构安全：在地面剧烈震动时，上部结构仍能处于正常的弹性工作状态。结构内部的财产以及人员安全得以保证。

(3)房屋造价不明显提高：对我国已有的隔震结构调查显示，虽然隔震装置需要增加造价(约5%)，但建筑总造价不明显提高，在高烈度区还能节省房屋造价。

(4)震后无须修复

(5)上部结构设计限制小：由于上部结构地震作用已经很少，使地震区的建筑及结构设计从过去很多严格的限制中解放出来。

隔震结构适用性如何

隔震技术适用于各种结构型式，从钢筋混凝土结构到钢结构，从普通住宅到大跨度结构，从建筑到桥梁，适用性极广。云南机械科技有限公司专门为广大客户提供建筑隔震橡胶支座。我公司具有专业成熟的减、隔震技术分析与咨询团队，可提供减、隔震产品研发及生产、产品检测、产品指导安装及更换，地震监测，售后服务等成套技术服务。

隔震橡胶支座结构分部设计方法

隔震层以下地面以上的结构在罕遇地震下的层间位移角限值，较非隔震结构提高了一倍。

地基基础：隔震建筑地基基础的抗震验算和地基处理仍应按本地区抗震设防烈度进行，甲、乙类建筑的抗液化措施应按提高一个液化等级确定，直至全部消除液化沉陷。

目标：保证隔震设计能在罕遇地震下发挥隔震效果

隔震层支墩、支柱及相连构件，应采用隔震结构罕遇地震下隔震支座底部的竖向力、水平力和力矩进行承载力验算。

隔震层以下的结构（包括地下室和隔震塔楼下的底盘）中直接支承隔震层以上结构的相关构件，应满足嵌固的刚度比和隔震后设防地震的抗震承载力要求，并按罕遇地震下进行抗剪承载力验算。

在前期调隔震模型中有以下几点注意的：

1、一般隔震层层高至少为800+梁高，在建模的时候建至上支墩即可；

2、为保证隔震层整体性，隔震层顶板板厚至少设置为160mm。隔震层顶部梁、板刚度和承载力，宜大于一般楼盖的刚度和承载力；

3、考虑到隔震支座的抗扭转抗弯刚度相对于混凝土非常小，传递弯矩扭矩能力弱，为使模型结构受力接近真实，建筑结构模型底层柱下端改为铰接约束。

控制结构在地震发生时的反应性能，达到减小地震反应的目的，一般需要遵循以下原则：

1、隔震建筑的设防目标一般应高于传统建筑。合理设计的隔震建筑均可达到“小震不坏，中震水坏或轻微破坏，大震不丧失使用功能”的设防目标。

2、隔震建筑结构的定型基本规则。应控制隔震支座的布置及结构的刚度，使其分布均匀。尽量使结构刚度中心与上部结构的质量中心的偏移小一些，这样做可以保证结构不致因太大的扭转作用而发生意外破坏。

3、基础隔震技术对低层多层建筑*为适合，隔震建筑的房屋高度和层数应符合有关设计技术规范中的相应规定。

4、由于建筑隔震技术的特点，隔震建筑一般更适合于i、ii、iii类建筑场地，并且在结构设计中选用刚性较好的基础类型，以保证隔震层的稳定性和在地震中运动的一致性。

5、一般来说，隔震建筑隔震层的抗拉能力比较薄弱，根据剪切型结构的特点，为了保证隔震结构的稳定性，确保隔震结构的抗倾覆能力及地震时有效防止上部结构与隔震层之间的脱离，应对隔震结构的高宽比加以控制。隔震结构的高宽比应满足下表的要求。当高宽比不满足要求时，应进行罕遇地震下的抗倾覆验算。同时还应对非地震作用的水平荷载(如风荷载)加以限制,一般应控制非地震作用的水平荷载不超过结构总重力的10%。这样做也可以有效保证隔震建筑的舒适性。

6、合理设置隔震结构的基本周期，避开场地周期和上部结构的周期，有效地发挥隔震技术的效用。

7、基础隔震层一般应设置在结构基层以下的部位，隔震层在罕遇地震下应保持稳定，且不出现不可恢复的变形。控制隔震结构的节点构造，保证隔震层在地震时有效发挥作用。

今天，一种防震减灾的基础隔震新技术应用于建筑中，可以使房屋建筑在大地震中保持完好无损、安全可靠。

基础隔震技术是用水平力很"柔"的隔震元件将上部建筑与基础隔离，由于隔震层的刚度很小，当地震发生时，隔震层将发挥"隔"的作用，承受地震动引起的位移运动，而上部结构只作近似平动。原来的"刚"性"抗震"结构的地震反应是"放大晃动型"，而基础隔震结构的地震反应只是"抗震结构"的1/4－1/12，大大提高了结构的安全度。"抗震结构"的层间位移大，所以造成建筑的开裂、破坏甚至倒塌。基础隔震结构的层间变形很小，这样不仅建筑结构不会破坏，而且建筑内的装修、设施也保持完好。2004-10-2714:38:27

目前应用较多的隔震元件是建筑隔震橡胶支座。隔震橡胶支座是由一层钢板一层橡胶层层叠合起来的，并经过加工将橡胶与钢板牢固地粘结在一起。

首先，隔震支座有很高的竖向承载特性和很小的压缩变形，可确保建筑的安全；

第二，隔震支座还具有较大的水平形能力，剪切变形可达到250%而不破坏；

第三，橡胶隔震支座具有弹性复位特性，地震后可使建筑自动恢复原位。

采用隔震橡胶支座的建筑物，设防目标一般可以提高一个设防等级。传统建筑的设防目标是"小震不坏，中震可修，大震不倒"，而设计合理的基础隔震建筑通常能做到"小震不坏，中震不坏或轻度破坏，大震不丧失功能".此外，采用隔震橡胶支座建造的房屋，可适当降低上部结构的设防水准（一般可降低一度到一度半），这样就有可能使建筑布置更加灵活，并可减少一些结构的构造措施或减小一些结构件的尺寸或配筋（如墙体厚度），从而使上部结构能节约部分土建造价。现代科技的发展已解决了橡胶的老化等耐久问题，完全可以使橡胶隔震支座的寿命满足建筑使用的要求。

基础隔震技术适用范围很广，尤其适用于量大面广的中、低层砖混房屋和钢筋混凝土房屋建筑。在高烈度地震区，采用基础隔震技术建造的房屋，可以突破现行抗震规范中对房屋层数的限制，在保证高度比的前提下可以加高一两层，这样可以增大建筑物的容积率，节省建设用地，提高土地利用率。在中、低烈度地震区，采用隔震技术，投资可能会稍有增加，但建筑的品质与往日的相比已不可同日而语，更重要的是其产生的社会效益无法估量。

基础隔震技术已在国内外得到实际应用，防震减灾效果很好。例如，1994年1月17日，在美国发生的洛杉矶地震，震级为6.7级，伤亡超过7000人，损失很大。大多数医院因建筑内部设备损坏而失去使用功能。与此相反，usc university医院是一个地下一层、地下七层的隔震建筑。地震中该建筑内的各种仪器设备均未损坏，甚至花瓶也没有一个掉下来。该医院起到了救护中心的作用，减少了地震损失。之后的1995年1月17日，日本阪神发生了7.2级地震，是日本战后#大的地震灾害。地震又一次考验了基础隔震建筑。震区内有两栋基础隔震建筑，一个为邮政楼，一个是研究所。同样神奇的是，基础隔震建筑不仅结构保持完好无损，内部设施也完全正常。基础隔震技术在地震中的卓越表现，大大推动了这一技术的研究的应用。目前，中国人民解放军83235部队科技楼、宿迁市劳动局综合楼、邯郸市釜山房地产开发公司住宅楼等几百栋基础隔震建筑已建成。

在我国，除了有橡胶隔震支座技术的研究和应用外，还有砂垫层隔震、石墨垫层隔震、摩擦滑移支座隔震及橡胶隔震支座与摩擦滑移支座并联复合隔震技术等。隔震技术的发展，可充分地适应各地区、城市及乡村的不同要求。基础隔震技术可作为地震防御区城市抗震防灾的措施之一，应用于防灾指挥中心、生命线工程、避难中心、救护中心以及居民住宅建筑的建设。可以预见，基础隔震技术将在防震减灾事业中起到巨大的积极作用。

（1）橡胶支座承压后侧面波纹状凹凸现象产生；产生原因：一是在梁体的作用下，板式橡胶支座的受力点未在中心。该现象轻者表现在同块板式橡胶支座上波纹状凸凹现象不一致，重者造成板式橡胶支座单边脱空。二是梁底预埋钢板不平，其表面是由于焊接钢筋引起的钢板弯曲变形。

（2）①第一种原因的解决方法是：在吊梁前对梁体和墩台支承垫石进行检查，检查梁端底面与板式橡胶支座相关联处是否平整、两个板式橡胶支座相关联处是否平行。如不符合应即时修整，应杜绝落梁后使用填塞楔形块的解决方法。②第二种原因的解决方法是：应在梁底钢板焊接与制造中解决。往往有部分施工单位为了节约成本忽略了梁底钢板的质量问题，直接用毛坯钢板作为梁底钢板或焊接锚固钢筋后不进行调整，因此引起了钢板弯曲变形。因为这些原因的存在使得落梁后板式橡胶支座产生压偏现象。

（3）板式橡胶支座的初始剪切变形，主要有以下两种：1、板式橡胶支座顺桥向剪切；2、板式橡胶支座横桥向剪切。

解决措施：①可根据当时的环境气温，结合当地年平均气温，依据jtgd62-2004交通行业桥涵设计规范中的相关章节进行计算复核②主要是在施工安装过程中，应加强施工工艺的调整，在安装前做好安装技术交底工作，提高工人的施工作业水平，同时在安装完成每一片梁都应当及时检查变形情况，发现异常应及时调整。

（4)还有就是工人随意性造成的：①支座垫石简单的采用砂浆进行代替。这样做的后果是容易造成支座底部支承力不够、或不均匀，使得砂浆破裂或支座受力不均，导致支座扭曲变形；②支座顶部钢板偏薄以及生锈严重。这样的异常现象容易随着时间的增长，钢板锈蚀严重，导致支座受力不均或支座无法受力。

经济性

采用隔震技术后，地震作用显著降低，结构构件的截面尺寸就会减小，相应构件使用的钢筋、混凝土用量就会减少，工程造价就会降低。另外采用隔震技术还会带来附加效益，例如地下车位和建筑空间的增加。

设计高效灵活性

高烈度区往往因为地震作用较大导致结构设计比较困难，一般受限于结构形式、建筑高度、抗震等级以及配筋率，调模型阶段就会令设计人员比较头疼。如果采用隔震技术，以上问题就变得比较简单了，首先上部结构因隔震地震作用显著降低，即“降度”，结构设计的难度将大大降低，设计周期会缩短，设计效率就会得到提高。另外在高烈度区结构形式也可以灵活选用，比如高烈度区传统结构要采用混凝土剪力墙结构体系才能满足规范要求，那么采用隔震技术后，混凝土框剪结构甚至框架结构体系就能满足规范要求了，这样上部结构结构的选型就比较灵活了。

建筑隔震技术，就是在建筑的某一层，通常在建筑上部结构与基础（或下部）结构之间，设置由隔震橡胶支座和阻尼器组成的隔震层，把建筑物上部结构与地基基础“分离开”，用以改变结构体系振动特性，延长结构自振周期，增大结构阻尼，通过隔震层的水平大变形消耗掉大部分地震能量，减少地震能量向上部结构输入，从而有效降低地震作用所引起的上部结构地震反应，减小层间剪力及相应的剪切变形，达到预期的防震要求。

图1.1传统建筑与隔震建筑在地震中的表现

传统抗震建筑底部与基础牢牢连接在一起，地震来临时上部结构剧烈晃动，并且越到顶部晃动幅度越大，从而导致结构产生过大的层间变形，引起结构的破坏。为提高传统抗震结构的抗震能力往往要增加结构的强度、刚度和延性，换言之必须增大构件的截面和配筋，使结构具有足够的能力去“抗”地震作用；隔震建筑则是削弱建筑底部与基础的连接作用，当隔震建筑遭受地震时，结构的变形主要集中在隔震层，而上部结构则保持缓慢平动，这样上部结构楼层剪力和层间变形就会显著减小，从而保障了上部结构的安全性。

隔震技术的由来

隔震思想具有悠久的历史，#早可以追溯到我国1406年开始修建的故宫，然而现代隔震概念则是由日本学者河合浩藏于1881年提出的。下面我们用几幅图画简单说明隔震技术的由来。

首先图是a，众所周知，房屋所遭受的地震作用是从大地向房屋传递而来的，既然这样那么比较原始的思想就是将房屋提离地面，这样不管大地如何震动地震作用始终不会传到房屋上，自然房屋也不会发生破坏，这就好比船只在海面上航行的过程中，如果恰巧海底此时发生了地震，那么船上的人是不会感觉到地震的，当然要将图a这种完全隔离的方式运用到实际工程中是不现实的，切实可行方法的就是图b这种方式了。

我们再看图b，在房屋底部放置轮子，地震来临时，房屋就会随轮子滚动而发生平移，自然房屋也不会发生破坏，图b这种方式带来的缺点是缺少限位功能，房子会产生过大的位移，地震过后房屋就会从一个地方“跑”到另一个地方，而图c就可以很好的解决限位功能了。

图c是在图b的基础上增加了两侧的限位弹簧，从而保证了房屋复位功能，但是图c这种方式也不是万能的，原因就是这种两侧弹簧限位方式不具备阻尼，房屋会不停的做简谐振（震）动，为避免这种不停息简谐振（震）动就可以采用图d的方式了。

图d就是将图c一侧弹簧换成阻尼，依靠阻尼的耗能作用将房屋的简谐振（震）动的幅度逐渐减小，直至停止，这样既起到隔离地震的作用又限制了结构的过大水平位移，同时还可以防止房屋无休止的简谐振（震）动，这就是隔震技术的演变过程。

如果抗震球型钢支座铸件和模样的结构会使砂型具有尖角、悬伸或突出的形状，或具有扁薄的砂台或砂芯，则这种设计会促进粘砂产生。因为这类结构的铸件会使砂型、砂芯局部热量集中，其正常的性能受到破坏，砂型、砂芯表面提前溃散，熔融金属或金属氧化物易于渗入而产生粘砂。对此，可在热量集中的部位采用特殊砂型，如锆砂或橄榄石砂，以提高其长时间受热或受高温辐照的能力。

2、抗震球型钢支座模样

(1)抗震球型钢支座模样的工艺设计不良，使砂型舂不紧实或紧实度不匀，会造成型腔表面粗糙或疏松，对产生粘砂有直接影响。模样的工艺设计常出现以下错误：

一是分模面选择不当，致使上型过高，或在砂型中形成很深的型腔。

二是模样在模底板上的位置布置不当，使凹陷处难于舂实，这可能是由于模样距箱壁太近，或模样排列过密所致。由于模样排列过于拥挤，会引起铸件产生胀砂，即使没有明显的胀砂，也会发生粘砂。由于产生缺陷的根源相同，粘砂和胀砂会出现在同一个铸件上。

三是直浇道、冒口和横浇道的位置布置不当，会出现不易舂实的凹陷部位，这与浇冒口系统的布局有关。 四是起模斜度<1.5°时，即使整个砂型的紧实度合适，也会使砂型表面撕裂，易于使金属或金属氧化物渗入。

(2)抗震球型钢支座模样的工艺结构不良，导致金属液静压力过高。由于静压力的增高，砂型的负荷也就加重，因此需要采用特殊的砂型或更紧实的造型方法，以抵挡金属液对砂型的渗透压力。

3、抗震球型钢支座砂箱

砂箱的设计及构造不合理，致使砂型紧实度不匀或舂砂过软。

产生这些问题的一般原因如下：

(1)箱带的位置不当，妨碍某些凹陷部位的舂实，因而导致砂型局部过软，引起胀砂或粘砂。

(2)因砂箱太小造成舂砂不实。

(3)抗震球型钢支座箱带位置不当，使直浇道和冒口不能放在合适的位置上，以致冒口或直浇道与模样间的型砂舂不紧实。又因该处必然造成热量集中，使粘砂更为严重。因此，如直浇道或冒口的位置不能改变，则必须将箱带割去一块或整个去掉。

(4)上箱过高。粘砂通常与型腔表面的抗渗透能力及金属液的静压力有关，金属液压力的大小，与金属的密度和上箱高度有关。如从铸件补缩需要出发，上箱应有一定高度，但型砂性能也一定要随之加以改善。

4、抗震球型钢支座浇冒口系统

(1)浇冒口的位置不当导致砂型局部过热，从而促使型腔表面过早毁坏，金属液或在高温下形成的金属氧化物就更容易渗入型腔表面。

这类情况较典型的例子有下列几种:

第一，直浇道或冒口距型面过近，形成一个热节区，这一热节区的砂型如未舂实，则粘砂缺陷就会十分严重。

第二，抗震球型钢支座在一定的型腔表面上流过的金属液过多，会把型面加热到足以毁坏的程度。如果型腔中初期凝固的硬壳被后来流入的金属液重熔，则粘砂就更为严重。

第三，在浇注时，凡能造成金属液压力过高的任何因素，均可能导致铸件产生粘砂。当金属液不仅压力高，而且温度也高时，情况尤为严重。

(2)直浇道、横浇道和内浇道的截面比例不当，使金属液在浇注时不断受到氧化，增加了金属氧化物的数量，并导致对型砂的助熔作用。在浇注过程中，浇注系统应始终充满金属液，否则，在浇注系统中的任何部位均能使金属液受到氧化。

(3)冒口颈尺寸过大，将造成其周围型砂过热，这是一个较为普遍的问题。这一问题常是由于冒口颈太长引起的，为了使冒口颈中金属液不致过早凝固，就不得不加大颈部尺寸。如果因为冒口颈设计不当导致补缩不到，那么要缩短冒口颈，以防止凝固，而不是加大其尺寸。尺寸较小的冒口颈，可以减少砂型受热。

(4)浇口杯或直浇道设计不当，以致浇注时卷入空气造成金属液氧化，这通常是由于湍流引起的，随着金属液表面氧化膜的不断积累会引起粘砂。

5、抗震球型钢支座型砂

(1)原砂粒度分布不均匀，会造成砂型紧实度低，原砂的粒度分布对砂型的大紧实度有直接影响。

(2)型砂的流动性和成型性差。

(3)壳型砂上树脂的覆膜太薄，会使型壳的局部强度降低和局部砂粒未被树脂覆盖，往往由于这种简单的原因，使铸件发生粘砂。

(4)铸型的透气性过高，这是型砂颗粒太粗的另一种反映。透气性和紧实度是相互影响的两个因素。紧实度低则透气性好，反之亦然。

(5)型砂中碳素材料或脱氧物质不足，会产生过多的金属氧化物，使氧化物湿润砂粒而易于渗入。

6、抗震球型钢支座制芯

(1)未刷涂料砂芯的砂粒太粗或粒度分布不佳，与原砂粒度分布不均匀一样，对产生粘砂有影响。

(2)抗震球型钢支座砂芯未舂实，与砂型未舂实的性质一样，对粘砂有重大影响。

(3)砂芯表面粗糙或多孔，会引起粘砂。熔融金属或金属氧化物浸润了这种粗糙的或多孔的表面后就会渗入砂芯。

(4)砂芯在储存期间吸湿。对砂芯来说，水分过多更为麻烦。因为砂芯水分过多不易察觉。有的砂芯看上去像是干的，但实际上其水分仍然很高。

(5)砂芯在搬运时操作不慎，或在涂料尚处于湿态时搬运而招致破损或擦伤涂层。其后果是造成砂芯上的涂料不够，以致不能阻止金属或金属氧化物渗入砂芯。涂料破损处就好像在砂芯上开了一个出气孔一样，造成金属液沸腾而产生粘砂。

(6)砂芯涂料浸入太浅，会直接引起粘砂。

(7)砂芯涂料的高温强度低。由于涂料中的粘土不足，或是溶剂太多，以致粘结剂含量减少，造成涂料高温强度降低而引起粘砂。

(8)抗震球型钢支座芯砂混制不良，使砂芯个别部位强度过低，在浇注时造成崩落，因而产生粘砂。

(9)砂芯清扫和修整不良时，会直接造成粘砂。对砂芯加强检验，这类缺陷是应该能够避免的。

(10)砂芯在浸、喷涂料后未再次烘干。与砂芯在砂型中吸湿返潮一样，涂层不干极易发生剥落与掉皮。

(11)芯盒不干净，会使芯砂粘附在芯盒上，造成砂芯表面粗糙。质量优良的砂芯有致密的表面层，芯盒不干净就得不到具有致密表面层的优质砂芯。

7、抗震球型钢支座造型

(1)舂砂松软和紧实度不均匀。在大多数情况下，舂砂紧实和紧实度均匀同样重要。然而，有时紧实度不均匀比砂型整体松软的危害更大。

(2)砂型修补不良。砂型修补面粗糙疏松，会引起粘砂;修型过度或修补部位水分过高，也会造成金属液沸腾而引起粘砂。

(3)补砂不良的部位毛糙、疏松，会发生粘砂。

(4)砂型涂料不匀或不足。

(5)表干型的涂料干燥不匀或未充分烘干。

(6)脱模液用量过多会削弱砂型表面强度，促成金属液沸腾而产生铸件粘砂。

(7)砂型涂料的波美度太低，涂料就会被砂型吸入，因而发生涂料掉皮、掉屑或剥落而造成粘砂。

(8)模样表面覆盖的面砂量不足，这是常见的操作疏忽。

(9)冷热材料(砂芯、砂型、芯撑、冷铁等)接触到一起。冷热材料相遇，会使水分凝聚。水分能引起沸腾型粘砂，同时大幅增加氧化物的生成速度，随后便会发生金属氧化物的渗入。这是产生粘砂的一般原因，也是高压造型产生粘砂的主要原因。

8、抗震球型钢支座金属成分

(1)易于形成流动性好的金属氧化物，流动性好的金属比表面张力高或粘稠的金属更容易引起粘砂。

(2)合金中含有低熔点成分，如铅青铜中的铅就容易引起粘砂。因为铅比母体金属温度还低很多时仍然处于流动状态。

(3)需要高温浇注的合金。由于合金流动性好，容易产生粘砂。此外，因浇注温度高，加速了氧化物的生成速度，故更具有形成氧化性粘砂的倾向。

9、抗震球型钢支座浇注

(1)浇注温度过高时，不但会使金属液流动性提高，还会使金属液迅速氧化，因而加速了氧化性粘砂的发生。

(2)浇包抬得过高和上箱过高一样，会形成过高的金属压头，促使金属或金属氧化物进入砂型的孔隙中。

1、土建设计单位未按网架抗震支座反力对下部结构进行复核

目前设计中多数土建设计单位先根据以往的设计经验或与相关网架公司方案设计得到的支座反力作为输入条件进行下部结构设计。由于难以充分考虑施工图设计阶段的复杂荷载或者结构空间效应产生的荷载作用，采用的网架抗震支座反力往往不准确，而且对后续施工图阶段网架设计数据难以保持跟踪，及时对支承结构设计输入条件进行更新校核，这样就造成了下部结构浪费或存在安全隐患。

2、大跨度网架、弧形网架及网壳结构难以将网架和下部结构合理隔离

网架和下部结构分开设计通常是根据支承框架柱刚度和网架抗震支座形式将网架边界条件处理为固定、自由和弹性三种情况输入程序计算网架，算出支座反力后再加到下部结构上进行下部结构设计。当网架与支承结构的传力关系复杂、网架边界支承刚度难以通过假定计算确定时，这种计算方式显然是不妥的。特别是大跨度网架、弧形网架及网壳结构，传力点往往集中在少数几个边界点，边界受力异常复杂，更是难以采用传统的刚接或者铰接假定来处理，由于边界处理错误造成的工程事故在国内已不鲜见。

3、造成理论计算模式和施工图设计力学模型脱节。

这种由于支座边界条件的不合理设计造成的工程质量事故已不鲜见。网架是房屋整体结构中的一个重要组成部分，除保证自身受力外，还对下部结构起到连接和支撑作用，在没有正确的边界力学模型保证下，网架和下部结构分开计算与整体协同计算的结果是不相同的。结合笔者在审图过程中发现的若干工程案例，本文对目前网架抗震支座及支承框架设计存在的问题进行了分析和讨论，以祈引起设计人员的注意。

4、网架抗震支座选型存在的问题

目前小跨度网架常采用平板压力支座，这种支座产生的水平位移和角位移都较小，对结构整体受力影响不大。对于中等跨度网架和网壳结构仍有些工程采用平板压力支座，由于网架产生的水平推力较大，使支座受力复杂，还可能影响到网架的安全。网架抗震支座一般有固定、自由和弹性三种形式，采取哪种支座形式，应根据工程具体情况确定。支座的选取不仅影响到网架的安全、经济，还直接影响到下部支承结构设计的难易程度，但是有一个原则，即网架设计支座的力学模式必须和施工图设计的支座构造保持一致。

5、网架和下部结构分开设计存在的问题

由于《网架结构设计与施工规程》(JGJ7-91)没有规定必须把网架和下部结构连成整体分析计算，国内多数网架专用程序都是把网架和下部结构分开来计算。目前设计中存在下列几个问题。
网架公司没有采用合理正确的下部结构支承刚度目前网架抗震支座设计的一类错误是支座刚度估算错误。当假定网架抗震支座为三向不动铰时，计算出的网架抗震支座水平反力往往偏大。根据荷载以及边界支承布置不同，中小跨度平造成边界输入条件估算不准的原因主要有以下几个方面。

(1)下部结构为体育场馆有看台或为多层框架时，支承框架柱刚度难以估计准确；

(2)若网架平面不规则，支承框架柱两个方向的刚度都不易估计准确；

(3)若考虑地震作用，下部混凝土结构对网架的地震反应影响较大，网架杆件内力变化较大，在不同方向地震作用下每根柱的变形和位移不相同，下部框架整体受力也有较大变化；

(4)在温度变化影响下，网架各方向伸缩不一致，下部结构受力和变形各方向也不相同。

因此网架和下部结构分开设计，对大跨度网架、弧形网架及网壳结构均较难分析清楚网架和下部结构受力情况。

网架安装施工的荷载工况未考虑或考虑不够

网架安装施工其工艺有高空散装法、分条或分块安装法、高空滑移法、整体吊装法、整体提升法、整体顶升法几种，不论采用哪种方法，对支承框架柱的受力都有差异。尤其是采用整体提升法或整体顶升法时，通常是利用支承框架柱，用液压千斤顶将网架提升或顶升到设计位置，提升或顶升的支点不同于网架的设计支承点，这种荷载工况下支承框架柱的强度、刚度及稳定性与设计是不同的。所以，还应考虑网架提升或顶升过程的不同步对网架杆件及提升或顶升点受力的影响。

目前网架和下部结构分开设计或与下部结构连成整体设计基本上考虑的是#终使用荷载工况，施工荷载只考虑了全跨屋面板自重或半跨屋面板自重和施工活荷载等的不利荷载工况，均对网架抗震支座安装施工的荷载工况未考虑或考虑不够，这样就有可能使支承框架在施工时存在安全隐患。

经过行业内多年的研究和试验积累，目前行业内对建筑隔震橡胶支座有了一个较为全面的认识和了解，建筑隔震橡胶支座主要有以下几个基本特性：

1、竖向变形特性

建筑隔震橡胶支座只承受竖向纯压缩载荷时，竖向载荷-位移曲线显示出弹簧特性，在设计面压载荷范围内近似为线性关系。普通橡胶隔震支座、高阻尼橡胶隔震支座、铅芯橡胶隔震支座的竖向变形特性基本一致，铅芯橡胶隔震支座竖向加载时，铅芯基本不承受竖向压力。

2、水平变形特性

普通橡胶隔震支座当设计竖向压力恒定时，水平载荷-位移曲线接近线性，滞回曲线的等价阻尼比约为1%～3%。

对于铅芯橡胶隔震支座，当设计竖向压力恒定时，水平载荷-位移滞回曲线轮廓呈菱形，滞回曲线的等效刚度随水平位移增大而降低，等价阻尼比则趋于常数，可达20%以上，吸收的能量转化为热能，铅棒的温度会有一定升高。

对于高阻尼橡胶隔震支座，水平载荷-位移滞回曲线轮廓呈梭形，等价刚度随着水平位移的增加而逐渐减小，在变形较大的区域内，等价阻尼比表现为定值，通常可达到l0～20%。

3、拉伸性能

在地震时，工程结构物或建筑物可能会产生较大摇摆，建筑隔震橡胶支座就会产生较大的水平剪切变形，某些橡胶支座的横断面可能就会产生拉应力。所以建筑隔震橡胶支座必须具有一定的受拉承载能力，才能确保建筑结构物在地震的多维地面运动综合作用下，隔震橡胶支座不拉断始终保持结构稳定性，发挥隔震功能。综合国内外行业设计经验，以及建筑结构物的实际设计需要，一般情况下，建筑隔震橡胶支座的设计容许拉伸应力以不大于2.0 Mpa为宜。

4、剪切特性相关性

建筑隔震橡胶支座的剪切特性主要体现在不同工况下的水平等效刚度变化特性，与设计压应力、设计剪应变、加载频率、反复加载次数以及本体温度有关。在通常情况下，建筑隔震橡胶支座的剪切特性符合以下规律：

1）建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着设计压应力的增大略有降低，在压应力超过一定值（如10Mpa）时，变化幅度更小，在工程应用上基本忽略不计；

2）建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着剪应变的增大而降低，当剪应变很大时（如超过300%），水平等效刚度又会有所提高；

3）建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着加载频率的提高而略有提高，但变化微小，在工程上基本忽略不计；

4）建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着水平反复加载次数的增加略有减小，但变化值微小，在工程上也基本忽略不计；

5）建筑隔震橡胶支座的水平等效刚度一般会随着橡胶支座本体温度的升高而降低，但在不同的剪应变情况下变化程度有所不同。

5、耐久性

建筑隔震橡胶支座布置于隔震建筑的基础隔震层，需要经过50～100年（甚至更长时间）的使用，经历长期恒定载荷、多次地震冲击荷载，以及环境大气的长期作用，仍需保持符合要求的承载力、回弹性、刚度、阻尼等力学性能。耐久性的目标是确保建筑隔震橡胶支座的正常使用寿命不低于工程结构本身的使用寿命（一般为50年）。

建筑隔震橡胶支座产品的材料要求

为使橡胶隔震支座能够满足正常的使用功能，对橡胶隔震支座制作的材料也有一定的要求。一般来讲，橡胶隔震支座的制作材料主要有三类：橡胶材料、钢板和铅芯。其中橡胶的物理机械性能一般情况下应满足GB 20688.3-2006《橡胶支座第3部分：建筑隔震橡胶支座》附录B 中表B.1的要求。钢板的机械性能应满足 GB/T 700-2006《碳素结构钢》中Q235A 钢板的规定和要求。铅芯一般采用纯度不低于99.9%的铅锭，铅的材质和性能应符合 YS/T 636-2007《铅及铅锑合金棒和线材》的规定和要求。

建筑隔震橡胶支座的基本制造技术

橡胶隔震支座为了能够实现相关功能，对橡胶隔震支座的制造技术有着较高要求。通常情况下，橡胶隔震支座需按照以下制造工艺流程才能完成。

1、橡胶材料准备：选用合适配方和材料，在制造厂炼胶，制造出符合要求的半成品-橡胶混炼胶，炼胶一般采用密炼技术。

2、表面处理：由于橡胶隔震支座由多层薄钢板与硫化而成，薄钢板必须先进行表面处理，一般采用磷化或喷砂处理；然后须在表面喷涂胶粘剂，才能保证钢板与橡胶之间的粘接。

3、硫化：橡胶隔震支座成型必须通过硫化才能完成，而硫化的工艺及参数的选取较为复杂，需要根据产品规格大小和性能要求才能确定。

4、组装：根据建筑设计要求，将连接钢板与橡胶隔震支座进行组装，完成全套产品的制造。对于一般工程来说，还需要由制造厂家提供预埋板等其它配件。

隔震设计是指在房屋底部设置由橡胶隔震支座和阻尼器等部件组成的隔震层，以延长整个结构体系的自振周期，增大阻尼，减少输入上部结构的地震能量，达到预期的防震要求。也就是说，通过隔震层的大变形来减少上部结构的地震作用，减轻地震破坏程度，使建筑物只发生轻微运动和变形，从而保障建筑物的安全，隔震一般可使结构的水平地震加速度反应降低60％左右。

隔震设计能使结构的基本

周期延长，以避开地震动的卓越周期，明显地减轻结构的地震反应，使上部结构处于正常的弹性工作状态。隔震体系抗震措施简单明了，还能降低房屋造价，而且震后修复方便，震后只需对隔震装置进行必要的检查更换，有明显的社会效益和经济效益。

二、隔震支座隔震系统的类型

隔震系统是由隔震器、阻尼器和复位( 风反应控制与地基微震动) 装置等组成。阻尼器可单独设计，也可与隔震器合为隔震支座一种元件以方便使用，必要时尚需设置防风锁定装置。隔震系统常用的有摩擦滑移加阻尼器隔震系统、叠层橡胶支座隔震系统、摩擦滑移摆隔震系统、组合基础隔震系统等，目前比较成熟的是叠层橡胶支座隔震系统。

国内外常见的叠层橡胶支座有: 标准叠层橡胶支座( MRB) ，铅芯叠层橡胶支座( LRB) ，高阻尼叠层橡胶支座( HD-MRB) ，内包阻尼体叠层橡胶支座( DRB) 。铅芯叠层橡胶支座在我国使用#多，标准叠层橡胶支座的使用稍少。

(2)屏蔽是在建筑物周围挖深沟或埋人屏蔽板等将卓越长周期的剪切波(S波)隔断的方法，但这种方法不能屏蔽直下型输入波。

2、 安装前的检查

HDR（Ⅱ）矩形固定型高阻尼支座布置示意图

应用橡胶隔震技术比传统的抗震技术更加安全、可靠、经济。传统的抗震技术主要特点是“抗”，建筑的基础和地基牢固地联结在一起，由于地震震动的发生，引起上部结构运动，当超过材料的承载力时就会使建筑物的装修、内部设备受到很大的破坏；隔震技术通过各镇曾发挥“隔”的作用，使上部结构与下部基础脱离，隔震层刚度小，可有效减少地震反应70-90%，相当于降低地震烈度1-2度，并且节省工程造价5-20%，被广泛应用于生命线工程、重点建设项目和普通房屋建筑，除新建工程外，还广泛应用于旧建筑物的改良加固，被认为是抗震技术的一次重大飞跃。

建筑抗震支座由多层橡胶和多层钢板或其它材料交替重叠组合而成。对应不同建筑、桥梁的要求隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计，以满足所需要的垂直刚度、侧向变形、阻尼、耐久性等性能要求，并保证具有不少于60年的使用寿命。同时，应用于工程的建筑隔震橡胶支座的结构设计应满足国家和行业相关规范、规程和标准的要求。

建筑抗震支座适用范围

基础隔震技术的应用范围很广泛，对于重要建筑和生命线工程来说，通过采用隔震技术，提高了结构的抗震能力，在地震灾害发生时，可有效地发挥其“生命线”功效（如医院，消防指挥中心），保证其正常工作；将隔震技术用于放置贵重设备、仪器、产品的车间、仓库，可避免设备、产品遭受破坏；用于桥梁，可防止由地震灾害引起交通中断；用于博物馆，可使那些无价珍宝免遭震灾；用于核电站，不致因地震引起核泄漏；用于那些有历史价值的古建筑的加固修复，可更有效地保持建筑的原有风貌。

抗震球型支座的主要技术性能：

1、可承受竖向载荷；

2、具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、具有抗水平力的性能，保证水平地震时结构不脱落；

4、可适应径向、环向的位移要求；

5、可适应任意方向的转角要求；

6、减震支座具有良好的减震性能；

7、支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在上、下结构的反力比较均匀；

8、支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座的影响，使用寿命长。

抗震球型支座的安装：

1、支座的安装方案、连接形式应与结构设计人员具体商定，以保证上、下部结构与支座的可靠连接和功能发挥。

2、下部钢筋砼柱的标号不得低于C40级。

3、柱内配筋应参考本支座设计时的研究分析结果，即在自柱顶沿柱轴线方向柱脚方向的0.25b至0.6b的高度范围内（b为柱截面宽度），增大水平箍筋截面的配置，其增加量依承载力分析结果确定。

4、活动支座根据设计需要在上支座板与滑板之间设置偏值。

5、支座和预埋钢板的连接若采用焊接时，要采取降温措施，或对边断续焊的方法，防止支座钢件过热而损坏聚四氟乙烯板，橡胶密封圈和5201硅脂。

6、安装前应使下部结构的标高和水平度满足设计要求。支座四角高差不大于1㎜。

7、支座中心线应与主梁中心线及下部结构安装线重合。

8、支座安装就位后，底板与预埋钢板焊接就符合设计要求。待梁体施工完毕后，应立即拆除临时连接件。

9、支座安装时必须将上支座板与下支座板的连接件安装好，待支座安装就位完成后拆除，并立即安装上防尘罩（防尘罩为橡胶板，同现场施工单位负责安装）。

HDR高阻尼隔震支座的组成结构：

1、HDR高阻尼隔震支座是采用高阻尼橡胶材料与钢板等结构件硫化而成的一种橡胶支座,具备良好的阻尼性能。

2、HDR高阻尼隔震支座既可以保持叠层橡胶支座所具有的良好力学特性。

3、同时具有较高的阻尼值,在地震中可以有效地吸收地震能量、减轻地震响应。

在这其中HDR高阻尼隔震支座所采用的高阻尼橡胶材料也有着较强的性能：

1.能使阻尼比达到10%～16%；

2.其橡胶材料的粘性大，自身可以吸收能量；

3.具有较大的延性。

HDR高阻尼隔震支座的分类：

固定型隔震支座——支座位移通过橡胶剪切变形实现,橡胶的水平剪切能承受较大的水平力,按其连接结构又分为I型、Ⅱ型两种类型,通过高阻尼橡胶在水平方向的大位移剪切变形及滞回耗能实现减隔震功能；

滑动型隔震支座——支座位移通过顶面设置的聚四氟乙烯滑板与不锈钢板组成的滑移摩擦副实现,低摩擦系数使支座承受较小的摩擦力,通过滑移摩擦副滑动实现减隔震功能。

HDR高阻尼隔震支座减隔震工作原理：

1.水平变位能力强,可有效吸收地震能量，结构复位能力强,基本不发生残余位移。

1.用高阻尼复合橡胶材料替代铅芯，通过调整填充材料的比例改变总阻尼，使之具有较强耗能能力，起到减隔震的效果。

2.HDR高阻尼隔震支座性能稳定、有较强的耗能性及延性，高阻尼橡胶支座有较高当量的粘滞阻尼，即有更高的耗能性，减震隔震效果显著，能有效地控制隔震结构的地震反应。

3.在地震中通过高阻尼橡胶在水平方向的大位移剪切变形及滞回耗能吸收地震能量。

4.隔离桥梁上、下部结构的地震运动,延长结构自振周期,减小地震作用力,从而实现减隔震功能。

HDR高阻尼隔震支座所具备的独特效果：

1.材料阻尼效果好,具有良好的耗能能力；

2.产品结构、功能灵活多样,适用范围广；

3.改善受力,经济环保,降低工程总造价；

4.安装及检修更换方便,运营维护成本低；

5.由于将功能集成在一起，体积比铅芯支座小，可以节省使用空间，施工也比较方便，价格也较铅芯夹层橡胶支座便宜。

1、工艺流程

下托柱内螺栓预埋→下托柱混凝土浇筑→隔震支座的测量定位→隔震支座就位安装→上托梁混凝土浇筑 

2、操作工艺

3、下托柱内螺栓预埋：下托柱浇筑混凝土之前需要将隔震支座底部外层螺栓锚固端预埋到下托柱内，预埋前先根据隔震支座的设计平面位置对螺栓中心定位。拉出十字线后临时固定好，为保证螺栓位置的精确性，根据隔震支座下部连接板的尺寸大小及螺栓孔的位置，采用10㎜厚的钢板制作一块与连接板完全相同的样板，预埋螺栓时用此板校核其位置的准确与否。螺栓的#后固定采用＃字型Ф14钢筋支撑与下托柱内筋点焊牢固。 

4、下托柱混凝土浇筑：下托柱混凝土浇筑必须振捣密实。由于此处钢筋纵横交错，十分密集，很容易造成漏振现象产生。因此在绑扎钢筋时应预先留好振动棒的插入口，采用D30振动棒对钢筋密集部位进行振捣。振捣时要密切观察混凝土的情况，直到混凝土不再下沉，有浮浆产生并且无气泡上浮即可，不能过振。混凝土终凝前完成抹面，要保证其水平度。

5、隔震支座的测量定位：根据下托柱柱身轴线在其顶面弹出隔震支座的中心位置线，并测定下托柱顶面标高是否符合设计要求，确认无误后即可进行隔震支座的就位安装。 

6、隔震支座就位安装：主要是螺栓的安装，包括底部和顶部的内外层螺栓安装。安装顺序为：底部内层螺栓安装→底部外层螺栓套筒安装→底部外层螺栓安装→顶部内层螺栓安装→顶部外层螺栓套筒安装→顶部外层螺栓安装。内层螺栓用于连接板与隔震支座的连接，外层螺栓用于连接板与上托梁、下托柱的连接。螺栓及套筒安装时一定要保证连接长度符合设计要求。

7、上托梁混凝土浇筑：支座处的模板要严密，根据隔震支座形状、大小进行模板放样后制作安装。拼缝处塞填海绵条后用粘胶带粘牢，振捣混凝土时候，振动棒不要碰撞隔震支座的锚筋。

隔震支座质量标准

1、隔震支座下的混凝土必须振捣密实，不得出现蜂窝麻面

2、下托柱顶面水平误差不大于5 ；安装后，隔震支座顶面的水平误差不大于8。 

3、隔震支座的平面位置与设计位置的偏差不应大于5.0㎜。

4、隔震支座的中心标高与设计标高的偏差不应大于5.0㎜。

5、隔震支座连接板和外露连接螺栓应采取防锈保护措施。 

6、隔震支座的结构、使用类型、符合相关规范、产品标准。

建筑抗震支座由于在橡胶层中加设夹层薄钢板，而且橡胶层与夹层钢板紧密粘结，当橡胶支座承受垂直荷载时，橡胶板的横向变形受到约束，使橡胶支座具有很大的竖向承载力和竖向刚度。因薄钢板不影响橡胶板的剪切变形，使橡胶板对任何水平方向的运动均呈柔性约束，当橡胶支座承受水平荷载时，其橡胶层的相对侧移大大减少，使橡胶支座可达到很大的整体侧移而不致失稳，而且保持较小的水平刚度(仅为竖向刚度的。并且由于夹层钢板与橡胶层紧密粘结，橡胶层在竖向地震作用下还能承受一定的拉力，使该种支座成为一种竖向承载力极大、水平刚度较小、水平侧移容许值很大、又能承受竖向地震作用的理想隔震装置。

1、TCYB球冠橡胶支座的构造特点及性能

本产品是在普通圆板橡胶支座的顶部架设球冠，球冠中心橡胶厚度4-8mm，它除了普通板式橡胶支座所具有的功能外，还可以利用顶部的橡胶球冠，来调整支座受力的中心位置，主要适用于有纵横坡度的立交桥及高架桥，其坡度适应范围2-4%，也可改善支座在安装过程中的压偏现象改善在支座安装过程中的支座偏压现象。

2、TCYB球冠橡胶支座产品分类

A按橡胶种类使用温度划分

a.氯丁橡胶：适用温度+60℃-－25℃；

b.天然橡胶：适用温度+60℃-－40℃；

c.三元乙丙胶型：适用温度+60℃-－45℃；

B按结构划分

a.球冠圆板式橡胶支座；

b.四氟板式球冠圆板橡胶支座。

球冠圆板式橡胶支座的特点：

球冠圆板式橡胶支座的顶部为球冠状，底部一般采用有半圆形圆环或者四氟板(F4)，所以它能具有很好的各向同性的特性，因此在工作时能够既有效地适应桥梁支点的转角位移需要，又能保证上部结构的荷载能有效地传递给下部结构，又可避免支座的边缘固偏心受力大容易破坏和脱空现象的发生。

1、TQGZ球型钢支座
  TQGZ球型钢支座是中铁第一勘察设计院集团有限公司与成都市新筑路桥机械股份有限公司根据西部地区地质，地理.气候及环境要求设计而成的一种高耐候支座.适用于时速<350km/h的客运专线、时速<200km/h的客货共线以及地震动峰值加速度Ag<0.3g的铁路桥梁。

2、QZ球型钢支座
  QZ系列球型钢支座严格执行国家标准GB/17955-2009《球型支座技术条件》，同时还参照欧洲标准化委员会编制的EN1337《结构支座标准》、英国标准BS5400《钢桥、混凝土桥及结合梁》的规定，适应于各型公路桥梁。

3、JQZ球型钢支座
  JQZ系列球型钢支座是按照国家标准，同时参照并满足欧洲标准进行设计、适用于各类公路、市政道路及轨道交通桥梁。

4、KTQZ系列球型钢支座
  KTQZ系列球型钢支座是根据国家标准GB/T17955《球型支座技术条件》、《客运专线桥梁盆式橡胶支座暂行技术条件》和欧洲支座设计标准EN1337《结构支座》设计的适用于客运专线连续梁桥、铁路连续梁桥及其他大跨度公铁路桥梁的新型钢支座。

一、桥梁橡胶支座及安装技术要求桥梁橡胶支座在安装时，要求梁体底面和墩台上的支承垫后顶面具有较高的平整度。一般要求支承垫石顶面相对水平误差不大于1mm，相邻两墩台上支承垫石顶面相对水平误差不大于3mm。

桥梁橡胶支座安装正确与否对支座的受力状况和使用寿命有直接的影响，如果支座安放不平整，造成支座局部承压，则支座在活载作用下会产生转动、滑移，甚至脱落。此外，板式橡胶支座安装时要保持位置准确，橡胶支座的中心要对准梁体轴线，防止偏心过大而损坏支座。为防止支座产生过大的剪切变形，支座安装#好选择在气温相当于全年平均气温的季节里进行，以保证像胶支座在低温或高温时偏离支座中心位置不会过大。

1、安装桥梁橡胶支座时应注意事项

预制梁支座安装的关键：应尽可能地保证梁底与垫石顶面平行、平整，使其与橡胶支座上下面全部密贴，避免偏心受压、脱空、不均匀受力的现象发生。

⑴橡胶支座在安装前，应全面检查产品合格证书中有关技术性能指标。

⑵支座在安装前应对橡胶支座各项技术性能指标进行复检（本桥橡胶支座已经浙江大学测试中心检验合格）。

⑶支座安装前应将墩、台支座支垫处和梁底面清理干净。

⑷安装前应计算并检查支座的中心位置。

⑸当墩、台两端标高不同，顺桥向有纵坡时，支座标高应按设计规定执行。

⑹梁板安放时，必须仔细，使梁板就位准确与支座密贴，就位不准时，必须吊起重放，不得用撬棍移动梁板。

2、连续端桥梁橡胶支座安装技术要求

⑴先将支座支承垫石顶平面冲洗干净、风干。

⑵复测支座垫石平面标高，使梁端两个支座处在同一平面内。

⑶在支承垫石上按设计图标出支座位置中心线，同时也标出安装后梁板宽度的边线和中心线。

⑷在橡胶支座上也标出十字交叉中心线，将支座安放在支承垫石上，使支座中心线同垫石中心线相重合。

⑸#后在橡胶支座上面需加盖一块比支座平面每边大5cm的预埋钢板，厚度为1cm。

1)高阻尼隔震橡胶支座具有很强的竖向承载能力和很小的压缩变形，可确保建筑物的正常使用;

2)高阻尼隔震橡胶支座具有较大的水平变形能力，在地震作用下，橡胶支座可以释放部分水平地震作用;

3)高阻尼隔震橡胶支座具有弹性复位特性，地震后可使建筑物自动恢复原位;

4)高阻尼隔震橡胶支座耐久性好，抗低周疲劳性能、抗热空气老化、抗臭氧老化、耐酸性、耐水性均较好，其寿命可与建筑物使用寿命相同;

5)建筑隔震橡胶支座设计及施工方便。

LNR产品分类 

依据支座本体与锚固件（或预埋件）之间的连接形式以及支座与梁、墩的锚固（连接）形式，划分为如下两种类型

LNR固定型

支座位移通过橡胶剪切变形实现，橡胶的水平剪切能承受较大的水平力，通过橡胶在水平方向的大位移剪切变形实现水平力分散的功能；支座与墩、梁体之间采用套筒、锚杆连接，支座底面不设预埋钢板，上、下封层钢板和套筒之间采用锚固螺栓连接，上预埋钢板和套筒之间采用配合焊接。

LNR滑动型

支座位移通过顶面设置的聚四氟乙烯滑板与不锈钢板组成的滑移摩擦副实现，低摩擦系数使支座承受较小的摩擦力；支座与梁体之间采用预埋锚固钢筋连接，支座底面设下预埋钢板，上预埋钢板和预埋锚固钢筋采用焊接，上支座钢板和上预埋钢板采用焊接连接。

产品特点

具有良好的适应梁体自由伸缩和转动的能力；

能满足温度变化、地震等作用下的较大剪切位移要求，支座整体性能好；

支座与主梁、桥墩有效地连接，各墩协同受力，尤其对于曲线桥梁，水平力分散效果好；

恢复能力强，大位移剪切变形后没有残余变形；

蠕变特性良好，性能稳定；

支座表面被橡胶层覆盖，保护内部橡胶不受臭氧、紫外线等影响，具有更好地耐老化性能；

安装、养护、维修、更换方便。

LRB系列铅芯隔震橡胶支座特点

1 竖向承载力，水平恢复力，阻尼（吸能）三位一体的减隔震装置；

2 LRB系列铅芯隔震橡胶支座水平极限位移较大，可有效吸收地震能量；

3 阻尼比较大并能随设计要求调整，具有良好的耗能能力；

4 维修管理成本低（无需其他阻尼装置）；

5 大震后发生大变形时不发生失稳，复位能力强，残余变形极小，无需更换；

6 表面覆盖有橡胶保护层，保护内部橡胶不受臭氧、紫外线影响，具有更好的耐老化性，50

年等效阻尼比降低不到2%；

7 LRB 铅芯隔震橡胶支座温度依存性较低，广泛用于不同气候地区；

8 安装、施工方便，更换时不损坏梁体和墩台。

钢结构网架支座的性能特点

1、钢结构网架支座可万向转动、万向承载所以能很好地满足上部结构各种荷载所产生的反力的传递、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、安全可靠。

2、钢结构网架支座可承受拉、压、剪（横向）等方面的力，在巨大的随机地震力作用下只要上、下结构本身不破坏，就不会发生落梁、落架等灾难性后果，故特别适用于高烈度地震区的设防因其具备能抗地震烈度9度的能力。

3、钢结构网架支座的静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用力下支座仅产生极小变形，能安全可靠地保证汽车、列车高速运行时的平顺性。

4、钢结构网架支座通过球面传力，其受力面积大并采用多种材料的优化组合，所以其体积和高度均大大减少，重量轻便于安装，并与同承载力的钢支座相比造价较低。

钢结构网架支座适用温度范围大(-40℃～+70℃)耐久性能好，不采用橡胶承压不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。钢结构网架支座适用范围抗震球型钢支座适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构尤其在地震高烈度区更为适用。

WJKGZ型抗震球型钢支座成品生产流程：

1、制作支座铸件模型,将模型后开始倒铸钢件,倒好后退火,铸钢件完成。

2、按照施工单位提供的图纸具体规格尺寸开始将铸钢件经过数控车床加工。

3、将加工好铸钢件球心,上下支座钢板送往喷砂车间,喷砂。注：（支座球型镀簕）。

4、在由组装车间将支座的上下钢板,球心,不锈钢板,箱体,四氟板组装在一起,调试。

5、在经过厂内质检员用专业的检测设备检测,合格后大包装入库（出厂）。

WJKGZ型抗震球型钢支座的主要技术性能：

1、可承受竖向载荷；

2、具有抗竖向拉力的性能,保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、具有抗水平力的性能,保证水平地震时不落梁。

4、可适应径向,环向的位移要求；

5、可适应任意方向的转角要求；

6、减震支座具有良好的减震性能；

7、支座整体性能好；

8、支座通过球面会传力,不出现力的缩颈现象,作用在上,下结构的反力比较均匀；

9、支座不用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座的影响,使用寿命长。

WJKGZ型抗震球型钢支座可万向转动、万向承载、能很好的满足上部结构各种荷载（如恒载、活载、风、地震力等）所产生的反力的传递、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、安全可靠。 钢结构支座，网架支座，抗震球型钢支座 网架钢结构支座根据工程的机构和支座的使用性能，可分为四个类型：wjkqz型网架抗震钢球支座，wjjqz型网架减震钢球支座、wjkgz型网加抗震球型钢支座、wjjgz型网架减震球型钢支座，每种类型的支座又分为双向活动、单向活动和固定型三种。

LNR系列水平力分散型橡胶支座产品结构：

按功能形式分类：

固定型支座--支座位移通过橡胶剪切变形实现，橡胶的水平剪切能承受较大的水平力，通过橡胶在水平方向的大位移剪切变形实现水平力分散的功能；

滑动型支座--支座位移通过顶面设置的聚四氟乙烯滑板与不锈钢板组成的滑移摩擦副实现，低摩擦系数使支座承受较小的摩擦力。

按结构形式分类依据支座本体与锚固件（或预埋件）之间的连接形式以及支座与梁、墩的锚固（连接）形式、支座本体的形状，可以划分为如下两种类型：

桥梁构件、检测、养护LNR固定型--支座与墩、梁之间采用套筒连接，支座底面不设预埋钢板，顶、底钢板和套筒之间采用锚固螺栓连接，上预埋钢板和套筒之间采用配合焊接。LNR滑动型--支座与梁之间采用套筒连接，支座底面可选择性设置预埋钢板，顶钢板和套筒间采用锚固螺栓连接，上预埋钢板和套筒之间采用配合焊接。

HDR高阻尼隔震支座不仅具有板式支座的全部性能，而且具有很好的隔震性能，能有效地减小地震对桥梁造成的破坏。高阻尼橡胶支座是隔震橡胶支座中的一种，采用的橡胶是高阻尼的橡胶材料制成，能使阻尼比达到10%~16%。其形状及构造与天然橡胶支座相同，但其橡胶材料的粘性大，自身可以吸收能量，具有较大的延性，能在地震时延长结构自振周期、减小地震作用力，利用其耗能特性发挥减隔震作用，已达到铅芯夹层橡胶支座的性能。

用高阻尼复合橡胶材料替代铅芯，通过调整填充材料的比例改变总阻尼，使之具有较强耗能能力，起到减隔震的效果。HDR高阻尼隔震支座性能稳定、有较强的耗能性及延性，高阻尼橡胶支座有较高当量的粘滞阻尼，即有更高的耗能性，减震隔震效果显著，能有效地控制隔震结构的地震反应。由于将功能集成在一起，体积比铅芯支座小，可以节省使用空间，施工也比较方便，价格也较铅芯夹层橡胶支座便宜。

FPQZ-SX型，其在正常工况下可以任意方向活动，地震时双向减隔震； FPQZ-ZM型，通常用于跨度较大的连续梁的活动墩，其在纵向活动为柱面，因此热胀冷缩支座高度不变化，地震时横向减隔震。

FPQZ系列摩擦摆球型支座分为固定型、单向型、双向型、柱面型，一般由上支座板、不锈钢板、上耐磨板、球冠、下耐磨板、橡胶密封环、下支座板、限位装置及锚固组件等组成。

FPQZ-GD型，通常设置于固定墩，其在正常工况下为固定支座，地震时限位环剪断，支座双向减隔震；

FPQZ-DX型，该支座可用作纵向活动型或横向活动型，当用于纵向活动型时，其在横桥向设有限位板，纵桥向可自由位移，地震时横桥向限位板剪断，支座双向减隔震；

FPQZ-SX型，其在正常工况下可以任意方向活动，地震时双向减隔震；

FPQZ-ZM型，通常用于跨度较大的连续梁的活动墩，其在纵向活动为柱面，因此热胀冷缩支座高度不变化，地震时横向减隔震。

经过几十年的淘汰式发展，隔震技术成为#有效的结构振动控制技术。借助铅芯隔震支座这种隔震装置，人类对建筑结构进行隔震设计的梦想终于得以实现。然而，建筑结构隔震设计效果的保证不仅仅依赖于能否生产制造出力学性能符合设计要求的铅芯橡胶支座，还更大程度上依赖于能否对整体建筑结构进行可靠的隔震设计及计算分析。从国内外隔震技术发展的现状来看，叠层橡胶隔震技术室现代隔震领域的主流，且主要分布在人口稠密，经济发达的城市。村镇结构一般在4层以下，具有周期短，自重轻等特点，若采用传统的橡胶隔震技术，隔震支座的设计面压往往远小于极限面压，从而造成隔震支座成的极大浪费。因此隔震技术在村镇难以推广应用的原因除了经济因素，还有设计及施工等方面原因，现有的隔震支座尽管技术成熟，但重量较大，需配备专业起重机械施工，且需要进行专门的隔震设计，这对于村镇建筑是不现实的。因此，迫切需要研发适合于村镇地区特点，经济、高效、设计简单、施工方便的隔震技术来满足我国广大农民生命财产安全的需要。

GPZ(KZ)抗震盆式支座的抗震方法

目前国内外目前普通采取的抗震方法有两种：一种是刚性抗震法、另一种是柔性减震法两种抗震方法,刚性抗震需增大结构(包括基础结构和抗震支座结构)尺寸。柔性减震的特点是：减震性能好而刚度较小，在较大地震波的情况下有被破坏的可能。宝力公司生产的GPZ(KZ)桥梁支座采取了刚、柔结合等有效抗震措施，增大了支座整体的耗能能力，改善了支座的抗震性能，地震发生时可提高桥梁的抗震性能，限制了桥梁上下部构件的相对位移，减小了地震力的放大系数，降低了地震造成的巨大的损失。

GPZ(KZ)抗震盆式支座的性能特点:

1、KZ抗震盆式支座的竖向设计承载力:本系列支座设计承载力分31级，即0.8、1、1.25、1.5 、2、2.5、3、3.5、4、5、6、7、8、9、10、12.5、15、17.5、20、22.5、25、27.5、30、32.5、35、37.5、40、45、50、55、60MN。支座设计承载力允许超载10%。即从0.8~60MN。在竖向设计载荷下，支座压缩变形量不大于支座总高度的2%，盆环上口径向变形不大于盆环口咱径的0.5‰。支座分为GD固定支座、DX单向活动支座、SX双向活动支座，活动支座的位移量分为三档；要求特殊位移量时可具体设计。

2、水平承载力:固定支座各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力可承受支座设计承载力的20%。

3、摩擦系数:单向活动抗震支座，在硅脂润滑下，常温型支座(－ 25℃ ~+60℃ )设计摩擦系数#小取值μ=0.03,耐寒型支座(－ 40℃ ~+60℃ )设计摩擦系数#小取值μ=0.06。

4、转角:本系列的支座转动角度为0.02rad。

5、位移单向活动抗震支座位移量，横桥向为± 3mm。

6、加5201硅脂后，常温时活动支座设计摩擦系数为0.03，寒冷时活动支座设计摩擦系数为0.06。

7、内部采用黄铜密封圈，比低合金钢圈更耐磨，密封性能更好。7、 采用套筒加螺栓的锚固方式，更易安装和维修。

GPZ(KZ)抗震盆式支座的安装

1、抗震支座支承垫石，长度和宽度都比支座下钢板大250mm以上。高度大于65mm，保证从梁体到墩台顶面有足够的空间来安放千斤顶。

2、支座验收是按中华人民共和国交通部行业标准要求进行验收。各部件如不锈钢滑板、橡胶、聚四氟乙烯板等必须符合标准要求。

3、配合公差应符合标准和设计图纸要求，注意四氟板与中间钢板凹槽、密封圈与盆环及橡胶板与钢盆之间的配合公差，对不锈钢滑板和聚四氟板的质量进行检查，对配件如地脚螺栓、底柱、垫圈等进行验收。

网架抗震支座的主要技术性能：
    1、可承受竖向载荷；
    2、具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；
    3、具有抗水平力的性能，保证水平地震时不落梁；
    4、可适应径向、环向的位移要求；
    5、可适应任意方向的转角要求；
    6、支座具用良好的减震性能；
    7、支座整体性能好；
    8、支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在上、下结构的反力比较均匀。

GPZ (II)盆式橡胶支座使用性能分类

a 、双向活动支座（多向活动支座）：具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能，代号为SX 。

b、单向活动支座：具有竖向承载、竖向转动和单一万向滑移性能，代号为DX 。 c 、固定支座：具有竖向承载和竖向转动性能，代号为GD 。

GPZ盆式橡胶支座适用温度范围分类

a 、常温型支座：适用于一25 ℃ 一＋60 ℃ 使用。

b 、耐寒型支座：适用于一40 ℃ 一十60 ℃ 使用，代号为F

GPZ (II)盆式橡胶支座基本结构形式

双向（多向）活动支座和单向活动支座由上座板（包括顶板和不锈钢滑板）、聚四氟乙烯滑板、中间钢板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成。单向活动支座沿活动方向还设有导向挡块。
固定支座由上座板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成。 减震型支座还应有消能和阻尼件。

GPZ (II)盆式橡胶支座代号表示方法

GPZ（II）15SXF:表示GPZ系列中设计承载力为15MN的双向(多向)活动的耐寒型盆式支座。

GPZ（II）35DX：表示GPZ系列中设计承载力为35MN的单向活动的常温型盆式支座。

GPZ（II）50GD：表示GPZ系列中设计承载力为50MN的固定的常温型盆式支座。

GPZ (II)盆式橡胶支座的技术性能

 1、竖向承载力
盆式橡胶支座系列的竖向承载力（即支座反力，单位MN ）分31 级，即0 .8 、1 、1.25 、1.5 、2 、2.5、3 、3 .5 、4 、5 、6 、7 、8 、9 、10 、12.5 、15 、17.5 、20 、22.5 、25 、27.5 、30 、32.5 、35 、37.5 、40 、45 、50 、55 、55 和60 。

在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不大于支座总高度的2 % ，盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5 ％。，支座残余变形不超过总变形量的5 ％。 

2 、水平承载力

盆式橡胶支座系列中，固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的1O％。抗震型支座水平承载力不小于支座竖向承载力的20 ％。

3 、转角

支座转动度不小于0.O2rad 。

4 、摩阻系数

加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数#小取0.03 。

加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座设计摩阻系数#小取0.06 。

5 、位移

活动支座位移量超过规格系列表1、表2 中的规定时，可按实际需要适当加大位移量。

LNR水平力分散型橡胶支座产品结构

1、LNR水平力分散型橡胶支座按功能形式分类
      固定型支座——支座位移通过橡胶剪切变形实现，橡胶的水平剪切能承受较大的水平力，通过橡胶在水平方向的大位移剪切变形实现水平力分散的功能；
      滑动型支座——支座位移通过顶面设置的聚四氟乙烯滑板与不锈钢板组成的滑移摩擦副实现，低摩擦系数使支座承受较小的摩擦力。

2、LNR水平力分散型橡胶支座按结构形式分类  依据支座本体与锚固件（或预埋件）之间的连接形式以及支座与梁、墩的锚固（连接）形式、支座本体的形状，可以划分为如下两种类型：  

 LNR固定型——支座与墩、梁之间采用套筒连接，支座底面不设预埋钢板，顶、底钢板和套筒之间采用锚固螺栓连接，上预埋钢板和套筒之间采用配合焊接。

 LNR滑动型——支座与梁之间采用套筒连接，支座底面可选择性设置预埋钢板，顶钢板和套筒间采用锚固螺栓连接，上预埋钢板和套筒之间采用配合焊接。

LRB铅芯隔震橡胶支座构造

由上连接板上封板、铅芯、多层橡胶、加劲钢板、保护层橡胶、下封板和下连接板组成。多层橡胶、加劲钢板构成多层橡胶支座承担建筑物重量和水平位移的功能，铅芯在多层橡胶支座剪切变形时，靠塑性变形吸收能量，地震后，铅芯又通过动态恢复与再结晶过程，以及橡胶的剪切拉力的作用，建筑物自动恢复原位。对应不同铅芯、桥梁的要求，隔震橡胶支座可以有不同的叠层结构、制造工艺和配方设计，以满足所需要的垂直钢度、侧向变形、阻尼、耐久性、倾覆提离等性能要求。

LRB铅芯隔震橡胶支座支座结构

LRB系列铅芯隔震橡胶支座的竖向载荷传递过程是梁体→上预埋钢板→上连接钢板→上封板→橡胶、铅芯、加劲钢板叠层结构→下封板→下连接钢板→墩台。

LRB系列铅芯隔震橡胶支座的地震水平载荷传递过程是墩台→下锚固组件→下连接钢板→剪切键、下封板→橡胶、铅芯、加劲钢板叠层结构→上封板、剪切键→上连接钢板→上预埋钢板→通过上锚固组件传递到梁体。

LRB铅芯隔震橡胶支座温度适用范围

本系列支座的环境温度范围为-25℃~+60℃。

注：若项目有特殊需求，本系列支座以上各技术性能参数均可进行定制设计。

LRB铅芯隔震橡胶支座不仅保持叠层橡胶支座的良好力学性能，同时具有较高的阻尼性能。地震中通过橡胶在水平方向的大位移剪切变形，隔离桥梁上、下部结构的地震运动，延长结构自振周期，减小地震作用力，并提供支座恢复力，通过铅芯在支座剪切过程中的挤压屈服耗散地震能量，从而实现减隔震功能。支座隔震原理如图所示，支座水平剪切性能曲线如图所示。

1. 按使用性能分类： 

① 多向活动支座代号为DX； 

② 纵向活动支座代号为ZX； 

③ 固定支座代号为GD。 

2. KZQZ抗震球型支座支座特点： 

① 抗震球型钢支座可万向转动,万向承载,能很好地满足上部结构各种荷载所产生的反力的传递,转动,移动要求,保证反力合力集中,明确,安全可靠。 

② 抗震球型钢支座可承受拉,压,剪（横向）力,在巨大的随机地震力作用下,只要上,下结构本身不破坏,就不会发生落梁,落架等灾难性后果,故特别适用于高烈度地震区的设防,具备能抗地震烈度9度的能力。 

③ 抗震球型钢支座的静刚度大,在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用力下,支座仅产生极小变形,能可靠地保证汽车,列车高速运行时的平顺性。 

④ 抗震球型钢支座通过球面传力,受力面积大,并采用多种材料的优化组合,其体积和高度均大大减少,重量轻,便于安装,并与同承载力的钢支座相比造价较低。 

⑤ 抗震球型钢支座适用温度范围大(-40℃～ 70℃),耐久性能好,不采用橡胶承压,不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。 

3. 支座适用范围：抗震球型钢支座适用于宽桥,曲线桥,斜拉桥,坡道桥,大跨空间结构等工程,尤其在地震高烈度区更为适用。 

4. KZQZ抗震球型支座技术性能： 

① 支座摩擦系数为0.03。 

② 支座反力（竖向承载力）分26级（1000～60000KN）： 

③ 1000,1500,2000,2500,3000,4000,5000,6000,7000,8000,9000,10000,12500,15000,17500,20000,22500,25000,27500,30000,35000,40000,45000,50000,55000和60000KN。 

④ 支座水平剪力大于竖向承载力的20%： 

⑤ 支座抗拔力抗拉力为竖向承载力的10%-30%； 

⑥ 支座转角为0.03rad； 

⑦ 支座适用温度范围：-40℃～ 70℃。

公路桥梁球型支座安装说明及养护细则：

1、梁体及墩台与支座接触部位混凝土等级不得低于C40(局部承压强度不小于20Mpa)，支座上、下座板的承载混凝土应按JTJ021－89《公路桥涵设计通用规范》中局部承压的有关要求配置相应的钢筋网。

2、支座下面建议设置支承垫石，支承垫石的表面应平整，为保证下支座板与支承垫石的密贴，施工时支承垫石顶面可适当预留调平层厚度，支承垫石顶面与下支座板结合面四角高差不得大于2mm。支承垫石的高度应考虑支座养护、检查的方便和支座更新时顶梁的可能性，并应于支座周围采取有效的排水措施。

3、支座就位前，于支承垫石处根据图4及表4提供的螺栓平面布置尺寸和预留孔直径及深度预设预留孔。

4、用起重机吊起支座，将下锚固螺栓从地面伸进下座板螺孔，带上螺帽，然后将支座慢慢放到垫石上，调整支座位置，从旁边开孔灌注环氧砂浆；若梁为现浇梁，将上锚固螺栓从上面伸进上支座板带好螺栓，调整位置后将上锚固焊接在钢筋网上，然后浇注混凝土；若梁为预制梁，则需将上锚固螺栓先预埋在梁体中，起重机吊梁时将螺栓伸进支座螺孔。

5、在墩台上设置灌注砂浆工艺槽，待支座就位对中并调整水平后，用环氧砂浆(按重量计6101环氧树脂为100，二丁脂为17，乙二胺为8，砂为250)或高标号水泥砂浆灌注地脚螺栓预留孔及支座底板垫层，待砂浆硬化后撤除调整水平用的垫块，并用环氧砂浆填满垫块位置。环氧砂浆要求灌注密实，不得留有空洞。

6、支座若采用焊接连接时，应在墩台支承垫石及梁体上设置平整度较高的预埋钢板，预埋钢板上应设置一定数量的锚固钢筋，为保证预埋钢板下混凝土的密实度，预埋钢板上应预留适量的排气孔。预埋钢板边长应大于相应支座上、下支座板边长至少50mm。预埋钢板与支座上、下支座板采用分段不连续焊接方式，以免温度过高烧坏聚四氟乙烯滑板及硅脂。焊后应进行防锈喷漆处理。

7、支座安装时应注意下列事项：

①支座中心线应与主梁中心线平行。

②活动支座上、下支座板顺桥方向的中心线应重合，其交叉角不得大于5′。

③在梁体安装完毕后，或现浇混凝土梁体形成整体并达到设计强度后，在张拉梁体预应力之前，拆除上、下支座连接板，以防止约束梁体正常转动。

④当安装时当地温度与年平均温度不同时，应通过计算后确定支座顺桥向预偏值。

8、对支座进行防尘、防水处理后，再进行上部结构的施工。

9、安装时，墩台顶面和梁底面均应保持清洁、干燥、无油污，安装过程中支座不得受到机械损伤、灼热、污染和其它不利因素的影响，施工中应保持支座均匀受力。

10、支座使用期间每两年定期进行检查和养护

① 检查支座地脚螺栓有无剪断，支座位移是否正常。

② 检查支座转动状况，是否发生异常转角。

③ 检查聚四氟乙烯滑板磨损状况。

④ 清除支座周围的杂物及灰尘，并用棉纱擦净不锈钢表面的灰尘。

⑤ 将支座地脚螺母卸下，清洗上油，再安装好，以免螺母锈死。

⑥ 定期对支座进行油漆防护处理（不锈钢滑动面除外）。

无论何种形式的建筑隔震橡胶支座都至少具有以下几个功能：

1、 具有足够的竖向刚度和竖向承载力，能够稳定地支承建筑物。

2、 具有足够柔的水平刚度，保证建筑物的基本周期延长到1.5~3.0秒左右。

3、 具有足够大的水平变形能力储备，以确保在强震作用下不会出现失稳现象。

4、 水平刚度受垂直压缩荷载的影响较小。

5、 具有足够的耐久性，至少大于建筑物的设计基准期。

6、 设计及施工方便。

其实，早在20世纪90年代中期，建筑隔震橡胶支座就表现出了它出色的隔震性能。日本阪神地区的一次地震，就是真实一例。1995年1月17日，日本阪神地区发生里氏7.2级地震，造成了令人震惊的惨重损失。在这次地震中，距离震中35公里的西部邮政大楼中采用的基础隔震技术发挥了很好的隔震减震效果，其所处场地的地震危害程度达到了震度7度（相当于我国地震烈度的9～10度），地震中及地震后，整幢大楼一切照常运转。与此例相似，1994年1月17日，美国洛杉矶北岭的地震中，采用同种基础隔震技术的南加利福尼大学校立医院表现同样出色，震后不仅不影响营业，还在震后救灾中发挥了出色的救援作用，而位于街对面的洛杉矶乡村医院则遭到了严重破坏。基础隔震技术被称为面向21世纪的抗震新技术，同时，建筑隔震橡胶支座也成为跨世纪的抗震新产品。

成品滑动球铰支座的原理就是万向转动和铰接，用于土方或是柱体结构能承一定水平力与钢结构不宜产生相对位移的节点处，其抗震原理是将水平力转化为转动位移。其转角大小主要取决于钢结构自身是否能承受多大的转动位移量。当然转角越大消耗的水平力业越大，值得注意的是当转角增大时结构也是随之转动，转角的应控制结构发生偏转后不能产生重心偏移或是使受力状态发生改变。受力状态改变了，结构受力就更加复杂，比如，挡结构发生偏转后，水平力的方向必定就是发生一定的改变，当水水平发生改变后，就会对支座局部产生拉力和弯矩，致使支座处于局部受力状态，支座很危险，当局部里超过了支座的承受极限，支座破坏导致结构破坏，造成结构是很危险。请设计者多方面考虑。

钢结构支座的主要技术性能：

1、钢结构支座（又名网架支座）分减振球型钢支座和抗震球型钢支座，亦称为万向转动球铰支座。

一、钢结构支座的主要技术性能：

1、 万向球铰支座可承受竖向载荷；

2、 万向球铰支座具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、 万向球铰支座具有抗水平力的性能，保证水平地震时结构不脱落；

4、 万向球铰支座可适应径向、环向的位移要求；

5、 万向球铰支座可适应任意方向的转角要求；

6、 万向球铰支座具有良好的减震性能；

7、 万向球铰支座支座通过球面传力，不出现力的缩颈现象，作用在上、下结构的反力比较均匀；

8、 万向球铰支座支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座的影响，使用寿命长。

二、万向球铰支座支座技术参数

1、万向球铰支座竖向承载力分为300KN~10000KN十四个级别；

2、万向球铰支座的抗水平力为竖向承载力的20%；

3、万向球铰支座抗竖向拉力：
      万向球铰支座GKQZ型、GJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20%；
      万向球铰支座GKGZ型、GJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30%；

4、万向球铰支座设计转角为0.08rad（可根据用户要求另行设计）

5、万向球铰支座座的径向位移量±20mm-±50mm，环向位移量±60mm-±100mm；

以上技术要求均可根据客户要求设计生产

三、万向球铰支座认选用时应注意的事项：

1、选用万向球铰支座时应注意承载力的大小、竖向拉力的大小、水平力的大小，并注意位移量和转角，对于减震支座还应注意水平弹性刚度。

2、选用万向球铰支座时应注意支座的类型，即双向活动型、单向活动型、固定型。

3、万向球铰支座减震支座的约束方向都给以位移和刚度，是为了工程减震的需要。

2. GCQZ系列球型钢支座产品结构

除预埋钢板可向厂家订货或施工方自行加工外，支座其余各构件均为支座产品的一部分，由厂家配套提供（支座本体、锚棒、锚栓）。若自行加工预埋钢板，应在施工图中提醒施工单位注意锚棒预留孔与锚棒的公差匹配并做好预埋钢板与锚棒的焊接。

3.产品特点

相对于目前市场上的同类支座，本产品从选材、构造、细节、安全经济性等四个方面做了优化，主要特点如下：

a:材质优良

支座主体钢材可选用 Q345B 热轧钢板结构，力学性能更为可靠；耐磨材料采用改性超高分子量聚乙烯（即 UHMW-PE）代替聚四氟乙烯板（即 PTFE），磨耗低、摩擦系数小、使用寿命长。

b:构造合理

本产品对现有支座产品在构造上进行了优化，构造更合理：固定型、单向型及双向型支座均设有预埋钢板结构，便于支座安装；支座采用锚棒、锚栓与混凝土连接，受力可靠，维护、更换方便。

c:注重细节

支座采用新型锚栓结构，抗剪能力更强；混凝土接触面增设抗磨槽，传力更均匀；支座选用新型防尘圈既保护橡胶垫又保护耐磨板，延长使用寿命；支座在防腐涂装方面严格按照 JT/T 722 规范要求，根据工程气候环境分类，普通型采用 S04 涂装配套体系，耐腐蚀型采用 S07、S09 或 S11 涂装配套体系。

4.安全经济

GCQZ系列球型钢支座采用精细化设计，对每个型号的每个部件均进行受力分析，确保支座受力安全，各部件具有同等的安全度，造价更为经济；支座竖向承载力、水平承载力安全系数为 1.5；支座设计按照交通部相关标准及规范，同时参考铁路系统相关标准及要求，并满足欧洲规范设计标准。

LQZ球型支座险具有一般球型转角大、转动灵活、转动力矩与转角无关、转动性能各个方向一致等优点外，还有以下几大特点：

1、承载吨位大-#大支反力可超过100000KN；

2、转角大（#大转角0.06）

3、耐腐蚀能力大大增强，可在海洋大气及飞溅区等恶劣环境下使用。

4、平面滑动和转动磨擦阻力小。

5、防尘防水性能好，可保证磨擦副无腐蚀无污染。

6、设计寿命长（按100年设计）

7、支座小巧轻便，较同样支反力的盆式橡胶支座重量减轻40-50％，较同样支反力的其它球座重量减轻20～25％。

例：支座型号 LQZ-5000DX-100本例表示设计竖向承载力为 5000kN，水平力为竖向承载力的 10%，顺桥向设计位移为±100mm 的纵向活动球型支座。

LQZ球型支座的水平位移是由上（支座）滑板与中座板上的平面四氟板之间的滑动来实现的。另外，通过在上座板上设置导向板（槽）或导向环来约束支座的单向或多向位移，可以制成单向活动球型支座和固定球型支座。

LQZ球型支座的转角是由中座板的凸球面与下座板上的球面四氟板之间的滑动来实现的。通常由于支座的转动中心与上部结构的转动中心不复合，而在中座板和下座板之 间形成第二滑动面。根据上部结构与支座转动中心的相对位置，球面转动方向可以与平滑动方向一致或相反。如果两个转动中心复合，则无平面滑动。 

QZ球型支座代号

使用性能分类代号 设计竖向承载力（kN） 支座名称代号

示例：QZ20000SX—e±100—θ0.02，表示设计竖向承载力20000kN，位移量为±100mm,转角为0.02rad的双向活动球型支座。 

 QZ球型支座结构型式及工作原理

球型支座通过球形板与球面四氟滑板之间的滑动来满足支座转角的需要。

  QZ球型支座特点

球型支座传力可靠，转动灵活，它既具备盆式橡胶支座承载能力大、位移量大等特点，而且能更好地适应对支座转角大的需要。

高阻隔震橡胶支座有以下特点,这解释了它在市场上受欢迎的原因。

1.竖向承载力、水平恢复力、阻尼(吸能)三位一体；

2.支座滞回特点(载荷-变形曲线)饱满、耗能显著；

3.橡胶配方改进、等效阻尼比可达12%以上；

4.维修管理成本低(无需其他阻尼装置)；

5.大震后残余变形极小,无需更换；

6.高阻尼支座表面覆盖有橡胶保护层,保护内部橡胶不受臭氧、紫外线影响,具有更好的耐老化性,50年等效阻尼比降低不到2%；

7.高阻尼橡胶支座的温度依存性较低,广泛用于不同气候地区；

8.高阻尼橡胶与天然橡胶一样拥有比较优越的蠕变性能。

高阻尼隔震橡胶支座不仅具有板式支座的全部性能,而且具有很好的隔震性能,能有效地减小地震对桥梁造成的损坏。HDR系列高阻尼隔震橡胶支座是隔震橡胶支座中的一种,采用的橡胶是高阻尼的橡胶材料制成,能使阻尼比达到10%~16%。其形状及构造与天然橡胶支座相同,但其橡胶材料的粘性更大,自身可以吸收能量,具有较大的延性,能在地震发生时延长结构自振周期、减小地震作用力,利用其耗能特性发挥减隔震作用,HDR系列高阻尼隔震橡胶支座已达到铅芯夹层橡胶支座的性能,比铅芯支座更便宜,更环保。

1、QPZ盆式橡胶支座主要构造特点

A、活动支座采用聚四乙烯加硅脂与精轧不锈钢板对滑，可减少结构尺寸。设计摩擦系数在常温下为0.03，低温下为0.05。

B、单向活动支座采用中间导槽减少梁体侧弯时的约束力。

C、改进橡胶密封圈结构，采用“O”型圈形式，减少支座高度。

D、改进支座围板，使之更便于安装和防护。

2、QPZ盆式橡胶支座的分级：QPZ系列支座的设计竖向承载力共分1000－5000KN28个级别的支座产品。

3、支座规格：QPZ系列固定支座盆式橡胶支座（GD型）；QPZ系列纵向活动盆式橡胶支座（ZX型）和QPZ系列多向活动盆式橡胶支座（DX型）

a、多向活动橡胶支座(DX)不锈钢板和F4聚四氟乙烯板采用硅脂润滑,可降低摩擦阻力。

b、纵向活动橡胶支座(ZX)采用中间导向措施，能适应梁体旁弯变形的需要。

c、纵向活动橡胶支座(ZX)采用中间导向，与目前国内普遍采用的槽形上支座板相比，减少了重量，且减少了铸钢件数量。

d、在QPZ系列盆橡胶支座中设置防尘围板，可以减少灰尘侵入,延长产品的使用寿命。

4、QPZ盆式支座按其性能分类：

a、多向活动支座(DX）具有竖向转动和纵向与横向滑移性能。

b、纵向活动支座（ZX）具有竖向转动和纵向滑移性能。

c、固定支座（GD）具有竖向转动性能。

5、QPZ盆式橡胶支座适用温度范围分类：

a、常温型支座：适用于-25℃---60℃，代号C

b、耐寒型支座：适用于-40℃---60℃，代号F

1、支座可承受竖向载荷；

2、支座具有抗竖向拉力的性能，保证竖向地震时上下结构不脱节；

3、支座具有抗水平力的性能，保证水平地震时不落梁；

4、支座可适应径向、环向的位移要求；

5、支座可适应任意方向的转角要求；

6、减震支座具有良好的减震性能；

7、支座整体性能好；

8、支座通过球面传力，不出现力的缩劲现象，作用在上、下结构的反力比较均匀；

9、WJJQZ减震钢球支座不用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座的影响，使用寿命长。

二、WJJQZ减震钢球支座技术参数

1、支座竖向承载力分为300KN、500KN、1000KN、1500KN、2000KN、2500KN、3000KN、4000KN、5000KN、6000KN、7000KN、8000KN、9000KN、10000KN十四个级别；

2、支座的抗水平力为竖向承载力的20%；

3、支座抗竖向拉力：

GKQZ型、GJQZ型抗竖向拉力为竖向承载力的20%；

GKGZ型、GJGZ型抗竖向拉力为竖向承载力的30%；

4、设计转角为0.08rad（可根据用户要求另行设计）

5、支座的径向位移量±20mm-±50mm，环向位移量±60mm-±100mm；

6、支座滑动摩擦系数μ≤0.03（-25℃-+60℃）；

7、支座转动摩擦系数μ=0.05-0.1（GKQZ型、GJQZ型）。

1、KQGZ 抗震球钢支座可万向转动，万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载（如恒载、活载、风、地震力等）所产生的反力的传迅、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、可靠。

2、KQGZ 抗震球钢支座可承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机地震力作用下，只要上、下结构本身不破坏，由于此种支座存在就不会发生落梁，落架等灾难性后果（一般来说，支座是个薄弱环节，在强大的地震力作用下，极易发生落梁或落架，而此种支座的强度和延性均高于结构本身），故特别适用于高烈度地震区的设防，具备能抗地震烈度9度的能力。

3、KQGZ 抗震球钢支座与其他支座相比（如板式橡胶支座、盆式橡胶支座等），静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用下，支座仅产生极小变形，能可靠地保证汽车、列车、特别是高速车运行的平顺性。

4、KQGZ 抗震球钢支座通过球面传力，受力面积大，并采用机种材料的优化组合，故与其他铰结构支座相比（如摇摆支座、辊轴支座等），其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同样承载力的钢支座相比造价较低。

5、KQGZ 抗震球钢支座适用温度范围大（-40℃～+70℃），耐久性好；不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

6、KQGZ 抗震球钢支座特别适用于宽桥、曲线桥、斜拉桥、坡道桥、大跨空间结构等工程，尤其在地震高烈度区更为适用。

7、KQGZ 抗震球钢支座具有抗拉结构，可减少桥端压重块。

8、KQGZ 抗震球钢支座已开发出参数化、系列化产品，可满足不同用户的各种技术要求，并可根据用户要求设计出图。

KQGZ抗震型球形钢支座安装部件

1、上支座板

2、下支座板

3、支座钢球芯（钢衬板）

4、F4（PTFE ）圆平板

5、F4（PTFE ）球形板

6、橡胶密封圈

7、不锈钢

JPZ盆式橡胶支座分类及结构形式

JPZ盆式橡胶支座结构形式均分为单向滑动、双向滑动、固定三种。

1、固定支座

 固定支座不能发生水平位移，仅能产生竖向转角位移。

2、单向滑动支座

单向滑动支座在水平面内只能沿一个方向发生水平位移，同时也能发生竖向转角位移。

3、双向滑动支座

 双向滑动支座在水平面内可以沿纵、横两个方向进行滑动，且在其中一个方向(一般沿桥梁纵向)滑移量较大，即主滑动方向，同时也能发生竖向转角位移。

JPZ系列盆式支座的特点：

1、结构新颖，固定型支座采用卡榫结构，水平力可均匀地传递到任意方向，提升了支座的受力性能；单向活动型支座采用中间导轨结构，加工精度可靠，提升了支座的滑动导向性能；

2、材质优良，支座主要钢材采用Q345热轧钢板，提高了支座整体受力性能；耐磨材料采用改性超高分子量聚乙烯，提升了支座的耐磨性能、滑动性能和使用寿命；优质材料的采用有效地减小了支座的结构尺寸，减轻了重量，降低了造价；

3、安装方便，支座推荐采用套筒及锚固螺栓与墩、梁连接，安装方便、更换容易。JPZ系列盆式支座适用于各大公路桥梁，在其建设中有着不可替代的作用。

JPZ盆式橡胶支座主要用于桥梁结构，具有承载力高、位移量大、安装简便、耐久性好等特点，广泛应用于各类桥梁工程中。

GPZ 盆式橡胶支座使用性能分类：

a 、双向活动支座(多向活动支座)：具有竖向承载、竖向转动和多向滑移性能，代号为SX 。

b、单向活动支座：具有竖向承载、竖向转动和单一万向滑移性能，代号为DX 。

c 、固定支座：具有竖向承载和竖向转动性能，代号为GD 。

GPZ盆式橡胶支座适用温度范围：

a 、常温型支座：适用于一25 ℃一+60 ℃使用。 

b 、耐寒型支座：适用于一40 ℃一十60 ℃使用，代号为F

GPZ盆式橡胶支座型基本结构形式

双向(多向)活动支座和单向活动支座由上座板(包括顶板和不锈钢滑板)、聚四氟乙烯滑板、中间钢板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成。单向活动支座沿活动方向还设有导向挡块。固定支座由上座板、密封圈、橡胶板、底盆、地脚螺栓和防尘罩等组成。减震型支座还应有消能和阻尼件。

1、在竖向设计荷载作用下，支座压缩变形值不大于支座总高度的2 % ，盆环上口径向变形不大于盆环外径的0.5 %。，支座残余变形不超过总变形量的5 %。

2 、水平承载力盆式橡胶支座系列中，固定支座在各方向和单向活动支座非滑移方向的水平承载力均不小于支座竖向承载力的1O%。抗震型支座水平承载力不小于支座竖向承载力的20 %。

3 、转角支座转动度不小于0.O2rad 。

4 、摩阻系数加5201硅脂润滑后，常温型活动支座设计摩阻系数#小取0.03 。加5201硅脂润滑后，耐寒型活动支座设计摩阻系数#小取0.06 。 

5 、位移活动支座位移量超过规定时，可按实际需要适当加大位移量。

GPZ(2009)盆式橡胶支座的设计依据：

1、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)。

2、《公路桥涵钢结构及设计规范》(JTJ025-86)。

3、《桥梁球型支座》(GB/T17955-2009)。

4、《公路桥梁盆式支座》(JT/T391-2009)。

GPZ(09T)盆式橡胶支座的设计参数

1、支座竖向设计承载能力：0.4MN~60MN。

支座按承受的竖向荷载大小共分为33级，即:0.40MN，0.6M N，0.8MN，1MN，1.5MN，2MN。2.5MN，3MN，3.5MN，4MN，5MN， 6MN，7MN，8MN，9MN，10MN，12.5MN，15MN，17.5MN，20.5MN、22.5MN、25MN、27.5MN，30MN、32.5MN、35MN、37.5MN、40MN、45MN、50MN、55MN、60MN。

2、支座设计大转角：0.02rad。

3、支座水平设计承载力：固定支座和单项活动支座非滑移方向的水平设计承载力为支座竖向设计承载力的10%。

4、支座摩擦系数：常温型活动支座摩擦系数取值0.03，耐寒性活动支座摩擦系数取值0.06。